Füüsikalised mõjud (väljaviskeefekt, güroskoopiline efekt, tsentrifugaaljõud, Doppleri efekt, akustiline kavitatsioon, difusioon, hüdrostaatiline rõhk) masinaehituses. Ejector - mis see on ja kuidas see töötab? Väljatõmbeefekt

Ejektori tööprotsess on järgmine. Täisrõhul kõrgsurve (väljaviske)gaas voolab düüsist välja segamiskambrisse. Ejektori statsionaarses töörežiimis luuakse segamiskambri sisselaskeosas staatiline rõhk mis on alati madalam madalrõhuga (väljapaisatava) gaasi kogurõhust .

Rõhu erinevuse mõjul tormab madalrõhugaas kambrisse. Selle gaasi suhteline voolukiirus, mida nimetatakse väljutusteguriks
, sõltub düüside pindadest, gaaside tihedusest ja nende algrõhkudest, ejektori töörežiimist. Hoolimata asjaolust, et väljapaiskutava gaasi kiirus sisselaskeosas tavaliselt väiksem kui liikuva gaasi kiirus düüside piirkondade õige valikuga ja on võimalik saada suvaliselt suur väljutuskoefitsiendi n väärtus.

Väljapaiskuvad ja väljapaiskuvad gaasid sisenevad segamiskambrisse kahe eraldi vooluna: üldjuhul võivad need erineda keemilise koostise, kiiruse, temperatuuri ja rõhu poolest. Voolude segamine tähendab lõppkokkuvõttes gaaside parameetrite ühtlustumist kogu kambri sektsioonis.

Kogu segamisprotsessi võib laias laastus jagada kaheks etapiks – alg- ja põhietapiks. Vastavalt sellele eristatakse segamiskambri kahte sektsiooni (joonis 5). Teadaoleva lähenduse korral võib vool segamiskambri algsektsioonis olla sarnane samaaegses voolus liikuva turbulentse joaga. Turbulentsele liikumisele omaste põiksuunaliste kõikuvate kiiruskomponentide olemasolu tõttu tungivad voolud üksteise sisse, moodustades järk-järgult laieneva segunemistsooni - joa piirkihi. Piirkihis toimub gaasisegu parameetrite sujuv muutumine nende väärtustelt väljapaisatavas gaasis väärtustele väljapaiskuvas gaasis. Väljaspool piirkihti, segamiskambri algosas, on väljapaiskuvate ja väljapaiskuvate gaaside häirimatu voog.

Kambri algses osas püütakse väljapaisatud gaasi osakesed pidevalt kõrgsurvejoaga kinni ja kantakse minema segamistsooni. Tänu sellele säilib segamiskambri sisselaskeava juures vaakum, mis tagab madalsurvegaasi sissevoolu ejektorisse.

Olenevalt ejektori suhtelistest mõõtmetest kaovad düüsist eemaldudes mõlemad häirimatu gaasivoolu tsoonid järjestikku; nii, joonisel fig. 5, eemaldatakse esmalt väljutusjoa südamik.

Teatud kaugusel düüsist, lõigus Г - Г, mida nimetatakse piirdelõikeks, täidab joa piirkiht kogu segamiskambri sektsiooni. Selles jaotises ei ole häirimatute voolude piirkondi, kuid gaasi parameetrid on kambri raadiuses oluliselt erinevad. Seetõttu jätkub ka pärast piirdelõiku segamiskambri põhiosas vooluparameetrite joondamine piki sektsiooni. Kambri viimases sektsioonis, keskmiselt 8–12 kambri läbimõõdu kaugusel algsest sektsioonist, saadakse üsna homogeenne gaaside segu, mille kogurõhk on rohkem kui väljapaisatava gaasi kogurõhk , seda väiksem on väljatõmbekoefitsient n. Ejektori ratsionaalne konstruktsioon on taandatud selle geomeetriliste mõõtmete valikule nii, et antud algparameetrite ja gaasivoolukiiruste suhte korral saadakse segu kogurõhu kõrgeim väärtus, või etteantud alg- ja lõpprõhul, et saada kõrgeim väljavisketegur.

Riis. 5. Kiirusevälja muutmine segamiskambri pikkuses.

Ülalkirjeldatud gaaside segamise skeem ejektoris allahelikiirusel ei erine põhimõtteliselt kokkusurumatute vedelike segamise protsessist vedeliku ejektoris. Nagu allpool näidatud, ei erine isegi suurte alakriitiliste rõhusuhete korral mitte ainult kvalitatiivsed seaduspärasused, vaid ka paljud gaasiväljaviske parameetrite vahelised kvantitatiivsed seosed praktiliselt vedeliku väljaviskaja vastavatest andmetest.

Düüsi ülekriitiliste rõhusuhete korral täheldatakse kvalitatiivselt uut voolumustrit. Allahelikiirusega väljavoolul on gaasirõhk düüsi väljalaskeava juures võrdne rõhuga keskkonnas ehk teisisõnu on staatilised gaasirõhud segamiskambri sisselaskeava p 1 ja p 2 juures samad. Väljapaisatud gaasi heli- või ülehelikiirusel väljavoolu korral võib rõhk düüsi väljalaskeava juures oluliselt erineda väljutatava gaasi rõhust.

Kui väljapaisatava gaasi otsik on tehtud mittepaisuvaks, siis ülekriitilise rõhusuhte korral ületab düüsi lõikele avaldatav staatiline rõhk keskkonnas – väljapaisatava gaasi – rõhku.

Riis. 6. Vooskeem segamiskambri algsektsioonis düüsis ülekriitilise rõhu suhte juures

Seetõttu liigub pärast düüsist A väljumist väljuv gaas B (joon. 6) helikiirusel
, laieneb jätkuvalt, selle kiirus muutub ülehelikiiruseks ja ristlõikepindala on suurem kui düüsi väljalaskeava pindala.

Lavali düüsist voolav ülehelikiirusega väljatõmbejoa käitub samamoodi, kui ejektoris kasutatakse mittetäieliku paisumisega ülehelikiirusega düüsi. Sel juhul vastab gaasi kiirus düüsi väljalaskeava juures
, kus
- antud Lavali düüsi kiiruse arvutatud väärtus, mis määratakse väljalaskeava ja kriitiliste sektsioonide pindalade suhtega.

Seega, kui rõhusuhted on suuremad kui antud düüsi jaoks arvutatud, on segamiskambri algsektsioonis väljuv gaas paisuv ülehelikiirusega joa. Väljapaisatud gaasi vool selles osas liigub joa piiri ja kambri seinte vahel. Kuna algsektsioonis väljuva voolu kiirus on allahelikiirusega, siis koonduva "kanali" kaudu voolamisel vool kiireneb ja staatiline rõhk selles langeb.

Väljaviskejoa allahelikiirusega väljavooluga saavutati kambri sisselaskeosas suurim harvendamine ja maksimaalsed voolukiirused. Sel juhul saavutatakse minimaalne staatiline rõhk ja väljuva voolu maksimaalne kiirus düüsist teatud kaugusel asuvas 1-tollises sektsioonis, kus paisuva ülehelikiirusega joa pindala muutub suurimaks. mida tavaliselt nimetatakse lämbumise osaks.

Ülehelikiirusega joa eripäraks on see, et selle segunemine ümbritseva vooluga selles osas on palju vähem intensiivne kui allahelikiirusega voogude segunemine. Selle põhjuseks on asjaolu, et ülehelikiirusega joa on stabiilsem kui allahelikiirusega joa ja sellise joa piiride hägustumine on nõrgem. Selle nähtuse füüsikalist alust on järgmise näite põhjal lihtne mõista (joonis 7).

Riis. 7. Gaasi jõu mõju skeem kehale, mis painutab allahelikiirusega (a) ja ülehelikiirusega (b) voolude piiri.

Kui allahelikiiruse voolu piir on mingil põhjusel kõver (näiteks gaasiosakeste mõju koosvoolust), siis selles kohas ristlõikepinna vähenemise tõttu staatiline rõhk väheneb ja väline rõhk tekib survejõud, mis suurendab piiri esialgset deformatsiooni: keskkonnaga kokkupuutel "tõmbab" allahelikiirusega joa välisvoolu osakesed sisse ja selle piir häguneb kiiresti. Ülehelikiirusega (väliskeskkonna suhtes) voolu korral põhjustab piiri sarnane kõverus ja ristlõike vähenemine rõhu suurenemist; tekkiv jõud on suunatud mitte sissepoole, vaid voolust väljapoole ja kipub taastama joa piiri algset asendit, tõrjudes väliskeskkonna osakesed välja.

Huvitav on märkida, et seda allahelikiirusega ja ülehelikiirusega joa omaduste erinevust saab jälgida sõna otseses mõttes puudutusega. Allahelikiirusega joa tõmbab piirile toodud kerge objekti sissepoole, ülehelikiirusel on "kõva" piir düüsist mitme kaliibri kaugusel; kui objekti üritatakse joa sisse viia väljastpoolt, on tuntav joa teravalt väljendunud piiri vastupanu.

Riis. 8. Schlieren - foto voolust lameda ejektori segamiskambris düüsist gaasi väljavoolu allhelikiirusel;
,
, p 1 = p 2.

Riis. 9. Schlieren - foto voolust lameda ejektori segamiskambris ülekriitilise rõhu suhtega düüsis P 0 = 3,4.

Joonisel fig. Joonistel 8 ja 9 on kujutatud fotod voolust segamiskambri algsektsioonis väljutusjoa allahelikiirusel ja ülehelikiirusel väljavoolu ajal. Fotod on tehtud ejektori tasapinnalisel mudelil, režiimi muudeti, suurendades väljastatava gaasi kogurõhku düüsi ees väljapaisatava gaasi konstantsel rõhul ja konstantsel rõhul kambri väljalaskeava juures.

Fotod näitavad erinevust kahe vaadeldava voolurežiimi vahel kambri algosas.

Protsesside analüüsimisel ja ejektori parameetrite arvutamisel düüsis ülekriitilistel rõhusuhetel eeldame, et kuni blokeerimissektsioonini (joonis 6) väljuvad ja väljapaiskuvad voolud voolavad eraldi, ilma segunemiseta ning selle lõigu taga toimub intensiivne segunemine. See on väga lähedane nähtuse tegelikule pildile. Blokeerimissektsioon on algse segamise sektsiooni iseloomulik sektsioon ja selles olevad vooluparameetrid, nagu allpool näidatud, mõjutavad oluliselt tööprotsessi ja ejektori parameetreid.

Düüsist kaugenedes on voolude vaheline piir hägune, väljuva joa ülehelikiirusega südamik väheneb ja gaasi parameetrid ühtlustuvad järk-järgult üle kambri ristlõike.

Gaasi segamise olemus segamiskambri põhiosas on praktiliselt sama, mis düüsi alakriitiliste rõhusuhete korral, gaasisegu kiirus on paljudes gaaside algparameetrites jääb helikiirus madalaks. Kuid gaasi algrõhkude suhte suurenemisel üle iga ejektori jaoks määratud teatud väärtuse muutub segu vool kambri põhiosas ülehelikiiruseks ja võib jääda ülehelikiiruseks kuni segamiskambri lõpuni. Gaasi segu voolu allhelikiiruselt ülehelikiirusele ülemineku tingimused, nagu allpool näidatud, on tihedalt seotud gaasivoolu režiimiga blokeerimissektsioonis.

Need on gaaside segamise protsessi omadused väljastusdüüsis ülekriitilistel gaasirõhu suhetel. Pange tähele, et rõhu suhte all düüsis peame silmas väljastatava gaasi kogurõhu suhet väljapaiskuva voolu staatilisele rõhule segamiskambri sisselaskeosas mis sõltub üldrõhust ja vähendatud kiirust .

Rohkem , mida suurem (gaasi kogurõhkude konstantse suhte korral) on rõhu suhe düüsis:

Siin
on hästi tuntud gaasidünaamiline funktsioon.

Seega võib düüsist väljapaisatava gaasi väljavoolu ülekriitiline režiim eksisteerida ka siis, kui gaasi algsete kogurõhkude suhe
alla kriitilise väärtuse.

Olenemata gaasivoolu iseärasustest segamisel, võrdsustub gaasi kiirus üle kambri ristlõike impulsside vahetamisega suurema ja väiksema kiirusega liikuvate osakeste vahel. Selle protsessiga kaasnevad kaotused. Lisaks tavalistele hüdraulilistele kadudele, mis tulenevad düüside ja segamiskambri seinte hõõrdumisest, on ejektori tööprotsessile tüüpilised kaod, mis on seotud segamisprotsessi põhiolemusega.

Määrame kineetilise energia muutuse, mis tekib kahe gaasivoo segamisel, mille teine massivoolukiirus ja algkiirus on vastavalt G 1, G 2, ja ... Kui eeldame, et voogude segunemine toimub konstantsel rõhul (see on võimalik kas kambri spetsiaalse profileerimisega või vabade jugade segamisel), siis peaks segu liikumise hulk olema võrdne algväärtuse summaga. voolude liikumise kogused:

Gaasisegu kineetiline energia on

Lihtne on kontrollida, kas see väärtus on väiksem kui voolude kineetiliste energiate summa enne segamist, võrdne

summa järgi

. (2)

Kogus
tähistab kineetilise energia kadu, mis on seotud voolude segamise protsessiga. Need kaod on sarnased energiakadudele mitteelastsete kehade mõjul. Olenemata voolude temperatuurist, tihedusest ja muudest parameetritest on valemiga (2) näidatud kadu seda suurem, mida suurem on seguvoolude kiiruste erinevus. Seega võime järeldada, et väljapaisatud gaasi antud kiiruse ja väljapaisatud gaasi suhtelise voolukiiruse korral
(väljavisketegur), et saada väikseimad kadud, st gaasisegu kogurõhu suurim väärtus, on soovitav suurendada nii, et väljapaiskutava gaasi kiirus oleks võimalikult lähedane väljapaisatava gaasi kiirusele segamiskambri sissepääsu juures. Nagu allpool näeme, viib see segamisprotsessi kõige soodsama vooluni.

Riis. 10. Staatilise rõhu muutus segamiskambri pikkuses allhelikiirusega gaasivoolu ajal.

Gaaside segamisel ejektori silindrilises segamiskambris ei püsi gaaside staatiline rõhk konstantsena. Silindrilise segamiskambri staatilise rõhu muutumise olemuse väljaselgitamiseks võrdleme vooluparameetreid kahes suvalises kambri 1 ja 2 osas, mis asuvad kambri algusest erinevatel kaugustel (joon. 10). . On ilmne, et sektsioonis 2, mis asub kambri sisselaskeosast kaugemal, on kiirusväli ühtlasem kui jaotises 1. Kui eeldame, et mõlema sektsiooni puhul
(kambri põhiosa puhul, kus staatiline rõhk muutub ebaoluliselt, vastab see ligikaudu tegelikkusele), siis teise gaasi voolukiiruse võrdsuse tingimusest

sellest järeldub, et jaotistes 1 ja 2 jääb voolukiiruse pindala keskmine väärtus konstantseks

.(3)

. (4)

Seda on lihtne näha
, st. ühtlase kiirusvälja korral jaotises F suurus on võrdne ühega. Kõigil muudel juhtudel on (4) lugeja suurem kui nimetaja ja
.

Koguse väärtus võib olla antud lõigu kiirusvälja ebatasasuse astme tunnuseks: mida ebaühtlasem on väli , rohkem ... Helistame kogusele väljakoefitsient.

Naastes joonise fig. 10, nüüd on lihtne järeldada, et välja koefitsiendi väärtus Sektsioonis 1 on suurem kui jaotises 2. Liikumiskogused jaotistes 1 ja 2 on määratud integraalidega

Sest
, siis siit järeldub

(5)

Seega väheneb segamisprotsessis kiirusvälja tasandamise ajal liikumise hulk voolus, hoolimata asjaolust, et kogu voolukiirus ja keskmine kiirus piirkonnas
püsima konstantsena.

Kirjutame nüüd sektsioonide 1 ja 2 vahelise voolu momentivõrrandi:

Ebavõrdsuse (5) põhjal on selle võrrandi vasak pool alati positiivne. Sellest järeldub
see tähendab, et silindrilise segamiskambri kiirusvälja tasandamisega kaasneb staatilise rõhu tõus; kambri sisselaskeosas on vähendatud rõhk võrreldes rõhuga kambri väljalaskeava juures. Seda protsessi omadust kasutatakse vahetult kõige lihtsamates ejektorites, mis koosnevad düüsist ja ühest silindrilisest segamiskambrist, nagu on näidatud näiteks joonisel fig. 10. Kambri sisselaskeava juures oleva vaakumi tõttu imeb see ejektor atmosfäärist õhku ja seejärel visatakse segu tagasi atmosfääri. Joonisel fig. 10 näitab ka staatilise rõhu muutust piki ejektorikambri pikkust.

Saadud kvalitatiivne järeldus kehtib juhtudel, kui gaasi tiheduse muutus segamisprotsessi vaadeldavas osas on ebaoluline, mille tulemusena on võimalik ligikaudu arvestada
... Kuid mõnel oluliselt erineva temperatuuriga gaaside segunemisel, kui tiheduse ristlõikel on suur ebaühtlus, samuti ülehelikiirusel peamises segamisektsioonis, kui tihedus muutub märgatavalt kogu ristlõike pikkuses. kambris on võimalikud ejektori töörežiimid, kus staatiline gaasirõhk segamise ajal ei suurene ja väheneb.

Kui segamiskamber ei ole silindriline, nagu eespool eeldatud, vaid selle ristlõikepindala on piki pikkust muutuv, siis on võimalik saada staatilise rõhu suvaline muutus kogu pikkuses.

Silindrilise segamiskambriga ejektori peamine geomeetriline parameeter on väljapaiskuvate ja väljapaisatavate gaaside düüside väljalaskeava ristlõigete pindalade suhe.

kus F 3 on silindrilise segamiskambri ristlõike pindala.

Kõrge väärtusega ejektor , st suhteliselt väikese kambri pindalaga on kõrge rõhk, kuid ei saa töötada suurte väljatõmbekoefitsientidega; ejektor väikesega võimaldab imeda suures koguses gaasi, kuid suurendab veidi selle rõhku.

Ejektori teine iseloomulik geomeetriline parameeter on difuusori paisumissuhe
on difuusori väljalaskeava ristlõikepindala ja selle sisselaskeava pindala suhe. Kui ejektor töötab difuusori väljalaskeava juures etteantud staatilise rõhu juures, näiteks väljalaskmisel atmosfääri või konstantse gaasirõhuga paaki, siis mõjutab hajuti paisumissuhe f oluliselt ejektori kõiki parameetreid. F suurenemisega väheneb sel juhul staatiline rõhk segamiskambris, väljutuskiirus ja väljutustegur suurenevad koos segu üldrõhu mitte väga olulise muutusega. See kehtib muidugi ainult hetkeni, mil mingis ejektori osas saavutatakse helikiirus.

Ejektori kolmas geomeetriline parameeter on segamiskambri suhteline pikkus
- ei sisaldu tavalistes ejektori arvutamise meetodites, kuigi see mõjutab oluliselt ejektori parameetreid, määrates kindlaks segu parameetrite võrdsustamise täielikkuse üle lõigu. Allpool eeldame, et kambri pikkus on piisavalt suur
ja väljategur väljalaskeava osas on ühtsusele lähedane.

ejicio) on seade, milles kineetiline energia kantakse üle ühelt suurema kiirusega liikuvalt keskkonnalt teise. Bernoulli seaduse järgi töötav ejektor tekitab ahenevas lõigus ühe keskkonna alandatud rõhu, mis põhjustab imemise teise keskkonna voolu, mis seejärel esimese keskkonna energia abil imemiskohast üle kantakse ja eemaldatakse.

Ejektorite tüübid

Auru ejektor- joaseade gaaside imemiseks kinnisest ruumist ja vaakumi säilitamiseks. Auruejektoreid kasutatakse erinevates tehnikavaldkondades.
Aurujoa ejektor- seade, mis kasutab aurujoa energiat vedeliku, auru või gaasi kinnisest ruumist välja imemiseks. Suurel kiirusel düüsist väljuv aur tõmbab transporditava aine kaasa läbi düüsi ümbritseva rõngakujulise osa. Kasutatakse laevadel vee kiireks ärajuhtimiseks.
Gaasi ejektor- seade, milles kõrgsurvegaaside liigrõhku kasutatakse madalrõhugaaside kokkusurumiseks: madalrõhugaas satub segamiskambrisse tänu sellele, et sinna tekib harvendusala. Harvendusala tekib siis, kui kõrgsurvegaas liigub suure kiirusega ja rõhuga läbi ülehelikiirusega düüsi (koonduv sektsioon). Segamiskambris ühendatakse kaks voogu segajoa moodustamiseks. Pärast segamiskambri läbimist sööstab vool difuusorisse, milles see aeglustub ja rõhk tõuseb. Ežektori väljalaskeava juures on segavoolu rõhk kõrgem kui madalrõhugaasi rõhk. Madalrõhuga gaasi rõhku suurendatakse ilma välise energia vajaduseta.

Ajalugu

Ejektori, samaaegselt pihustiga, leiutas 1858. aastal Prantsusmaal insener Giffard (süsinikdioksiidi gaasiballooniga pneumaatilise relva leiutaja, pneumaatiliste relvade klapisüsteemide leiutaja).

Vaata ka

Aurupihusti, pihusti

Kirjutage ülevaade artiklist "Ejector"

Kirjandus

Hartmann K. ja Knoke J. "Die Pumpen"
TSB [ ]
A.B. Zeitlin, Steam-jet vaakumpumbad - M .: Mashinostroenie, 1980 - 51 lk, Ill.

Väljaviskajat iseloomustav väljavõte

Järgmisel päeval tuli Pierre hüvasti jätma. Nataša oli vähem elav kui vanasti; kuid sel päeval tundis Pierre talle vahel pilku silma vaadates, et ta kaob, et ei teda ega teda enam pole, kuid oli üks õnnetunne. "Kas tõesti? Ei, see ei saa olla, ”ütles ta endale iga pilgu, žesti, sõnaga, mis täitis ta hinge rõõmuga.
Kui ta naisega hüvasti jättes ta peenikese peenikese käe võttis, hoidis ta seda tahtmatult enda käes veidi kauem.
„Kas see on tõesti see käsi, see nägu, need silmad, kogu see võõras naiseliku sarmi aare, kas see kõik jääb igavesti minu omaks, harjumuspäraseks, samasuguseks nagu ma olen iseenda jaoks? Ei, see on võimatu!..."
"Hüvasti, krahv," ütles ta talle valjult. "Ma ootan sind väga," lisas ta sosinal.
Ja need lihtsad sõnad, nendega kaasnenud ilme ja näoilme olid kahe kuu jooksul Pierre'i ammendamatute mälestuste, selgituste ja õnnelike unenägude teemaks. "Ma ootan sind väga ... Jah, jah, kuidas ta ütles? Jah, ma ootan sind väga. Oh, kui õnnelik ma olen! Mis see on, kui õnnelik ma olen!" - ütles Pierre endamisi.

Pierre'i hinges ei juhtunud nüüd midagi nii, nagu oli juhtunud temaga sarnastel asjaoludel tema ja Helenega kosjasobivuse ajal.
Ta ei kordanud, nagu siis, valusa häbiga oma öeldud sõnu, ei öelnud ta endale: "Oh, miks ma seda ei öelnud ja miks, miks ma siis ütlesin je vous aime?" [Ma armastan sind] Nüüd, vastupidi, iga tema sõna, tema, kordas ta oma kujutluses kõigi oma näo detailidega, naeratus ega tahtnud midagi maha arvata ega lisada: ta tahtis seda ainult korrata. Kahtlus, kas see, mida ta ette võttis, oli hea või halb – nüüd polnud enam varju. Vaid üks kohutav kahtlus käis vahel tal peast läbi. Kas see kõik pole unenäos? Kas printsess Marya ei eksinud? Kas ma olen liiga uhke ja edev? Ma usun; ja äkki, nagu juhtuma peaks, ütleb printsess Marya talle, naeratades vastab: "Kui imelik! Ta ilmselt eksis. Kas ta ei tea, et ta on mees, lihtsalt mees ja mina? .. ma olen täiesti teistsugune, kõrgem.
Ainult see kahtlus tekkis Pierre'il sageli. Nüüd ei teinud ta ka mingeid plaane. Talle tundus, et saabuv õnn oli nii uskumatu, et niipea, kui see juhtus, ei saa enam midagi juhtuda. Kõik oli läbi.
Rõõmus, ootamatu hullus, milleks Pierre pidas end võimetuks, võttis ta enda valdusesse. Kogu elu mõte, mitte ainult tema, vaid kogu maailma jaoks, näis talle seisvat ainult tema armastuses ja naise armastuse võimalikkuses tema vastu. Mõnikord tundusid talle, et kõik inimesed on hõivatud ainult ühe asjaga - tema tulevase õnnega. Mõnikord tundus talle, et nad kõik rõõmustavad samamoodi nagu tema ise ja püüavad seda rõõmu vaid varjata, teeseldes, et on hõivatud muude huvidega. Igas sõnas ja liigutuses nägi ta vihjeid omaenda õnnele. Tihti üllatas ta teda kohanud inimesi oma tähendusrikka, salaja kokkulepitud rõõmsa pilgu ja naeratusega. Kui ta aga mõistis, et inimesed ei pruugi tema õnnest midagi teada, tundis ta neist kogu südamest kaasa ja tundis soovi neile kuidagi selgitada, et kõik, mida nad teevad, on täielik jama ja tähelepanuta pisiasjad.

Kõrgsurvevooluga kinnihoidmine, suurel kiirusel liikuv madala rõhuga kandja

Animatsioon

Kirjeldus

Väljatõmbeefekt seisneb selles, et suurel kiirusel liikuv suurema rõhuga vool haarab madala rõhuga keskkonna endaga kaasa. Kaasahaaratud voolu nimetatakse väljutatuks. Kahe keskkonna segamise protsessis toimub kiiruste ühtlustumine, millega kaasneb reeglina rõhu tõus.

Füüsikalise protsessi põhijooneks on see, et voolude segunemine toimub väljuva (aktiivse) voolu suurel kiirusel.

Kuna koaksiaaljoad ei levi konstantse rõhuga atmosfääris, vaid neid piiravad kanali seinad või segamiskambrid, ei hoita massivoolukiiruse keskmist keskmist aksiaalset impulssi konstantsena ja staatiline rõhk võib piki x-telge muutuda. Kuni väljapaiskuva voolu kiirus on suurem kui konstantse raadiusega segamiskambris väljuva voolu kiirus, suureneb rõhk x-suunas, kus südamikud neelduvad kiire segunemise tõttu. nihkekihid (tuum on see osa edasivoolust, mis siseneb kanalisse).

Voogude segamise protsess ejektorikambris on skemaatiliselt illustreeritud joonisel fig. 1.

Segamisvood ejektorikambris

Riis. 1

Lõigus 0 - 0, mis langeb kokku segamiskambri algusega, on töö (väljaviske) voolu V E ja sisselaske (väljavisatava) voolu V EJ keskmised kiirused algsed. Selle sektsiooni taga on voolude esialgne segamise osa, kus töövoolu kiiruse tuum, mida segamisprotsess ei kata, jääb keskele. Südamikus on voolukiirused konstantsed ja võrdsed düüsist V E väljavoolu keskmise kiirusega.

Sarnast konstantsete kiiruste südamikku võib täheldada imemisvooluga kaetud rõngakujulises piirkonnas. Nende konstantse kiirusega piirkondade vahel on turbulentse vahetuse tsoon, kus vooluhulgad muutuvad pidevalt V E-st töövoolu südamikus kuni V EJ-ni imemisvoolu tsoonis. Esialgne osa lõpeb joondusega, kus töökeerme südamik kiilub välja.

Kui töövoolukiiruse südamiku ja imivoolukiiruse südamiku väljakiilumispunktid ei lange kokku, tekib alg- ja põhiosa vahele üleminekulõik, mille sees on ainult üks konstantsete kiiruste tsoonidest.

Voolude segunemisega ejektorikambris kaasnevad keskmise rõhu muutused piki vooluteed. Kui voolukiiruste ristlõike jaotuse profiil lameneb ja koguvoolu keskmine kiirus sektsioonist sektsiooni väheneb, siis rõhk suureneb.

Rõhu suurenemist konstantse raadiusega kanali segamistsoonis, võtmata arvesse pinna hõõrdumist seina vastu, saab määrata järgmise valemiga:

kus p 0 - rõhk sektsioonis 0-0;

p 1 - rõhk sektsioonis 1-1 (joonis 1);

r on aine tihedus;

V E on töövoolu kiirus;

V A - imemise voolukiirus;

Ja E on düüsi ja kambri pindalade suhe (suhteline paisumine).

Mõju avaldub näiteks silindrilises torus vähemalt kahe erineva kiirusega joavoolu juuresolekul.

Materjalivoog toimub kanali või kambri kujul, milles voolud segunevad.

Aja omadused

Algusaeg (logi kuni -1 kuni 1);

eluiga (log tc 1 kuni 9);

Lagunemisaeg (log td vahemikus -1 kuni 1);

Optimaalne arendusaeg (log tk 1 kuni 6).

Diagramm:

Efekti tehnilised teostused

Väljatõmbeefekti tehniline teostus

Väljatõmbeefekti tehniliseks rakendamiseks piisab, kui suunata õhuvool kodutolmuimejast joonisel fig. 2.

Lihtsaim väljatõmbesüsteem

Riis. 2

Lihtsaim väljatõmbesüsteem sisaldub nõukogude majapidamistolmuimejate pakendis.

1- toru väljapaisatava õhu vooluga;

2 - haru toru väljutatud vedeliku tarnimiseks;

3 - väljapaisatud vedelikuga reservuaar;

4 - õhuvool;

5 - väljapaisatud vedeliku pihustuskoonus.

Bernoulli vaakum õhuvoolus tõmbab vedeliku (värviline vesilahus) reservuaarist välja ja õhuvool pihustab seda, rebides ära tilgad sisselasketoru otsast. Paagi vedelikutaseme ja pihustuspunkti (harutoru otsa) kõrguste vahe on 10 - 15 cm Gaasivoolutoru siseläbimõõt on 30 - 40 mm, sisselaske harutoru 2 - 3 mm.

Efekti rakendamine

Väljapaiskuva voolu rõhu suurendamist ilma otsese mehaanilise energiata kasutatakse reaktiivseadmetes, mida kasutatakse erinevates tehnikaharudes: elektrijaamades - kütuse põletusseadmetes (gaasi sissepritsepõletites); aurukatelde toitesüsteemis (kavitatsioonivastased veejugapumbad); turbiini väljatõmbe (aurukompressorid) rõhu suurendamiseks; õhu imemiseks kondensaatorist (auru- ja veejuga ejektorid); generaatori õhujahutussüsteemides; kütteseadmetes; segistitena vee soojendamiseks; tööstuslikus soojustehnikas - ahjude kütusevarustus-, põlemis- ja õhuvarustussüsteemides, mootorite testimise stendipaigaldised; ventilatsiooniseadmetes - pideva õhuvoolu tekitamiseks läbi kanalite ja ruumide; veevärgipaigaldistes - vee tõstmiseks sügavatest kaevudest; tahkete puistematerjalide ja vedelike transportimiseks.

Kirjandus

1. Füüsika. Suur entsüklopeediline sõnaraamat .- M .: Suur vene entsüklopeedia, 1999.- Lk 90, 460.

2. Uus polütehniline sõnaraamat.- M .: Suur Vene Entsüklopeedia, 2000.- Lk.20, 231, 460.

Märksõnad

väljutamine
püüda
voolu
voolukiirus
turbulentne piirkiht
segamine
survet

Loodusteaduste osad:

Ejektor - mis see on? See küsimus tekib sageli maamajade ja suvilate omanike seas autonoomse veevarustussüsteemi korraldamisel. Sellisesse süsteemi siseneva vee allikaks on reeglina eelnevalt puuritud kaev või kaev, millest vedelikku ei tohi mitte ainult pinnale tõsta, vaid ka torujuhtme kaudu transportida. Selliste probleemide lahendamiseks kasutatakse tervet tehnilist kompleksi, mis koosneb pumbast, andurite komplektist, filtritest ja veeväljaviskest, mis paigaldatakse juhuks, kui allikast pärit vedelik tuleb välja pumbata üle kümne meetri sügavuselt.

Millal on vaja ejektorit?

Enne kui hakkate tegelema küsimusega, mis on ejektor, peaksite välja selgitama, milleks on sellega varustatud pumbajaam. Tegelikult on ejektor (või ejektorpump) seade, milles ühe suurel kiirusel liikuva keskkonna liikumisenergia kantakse üle teise keskkonda. Seega põhineb ejektor-pumbajaama tööpõhimõte Bernoulli seadusel: kui torujuhtme ahenevas osas luuakse ühe keskkonna alarõhk, põhjustab see teise keskkonna imemise moodustunud voolu ja selle edasikandumise. imemiskohast.

Kõik teavad hästi: mida sügavam on allikas, seda raskem on sealt vett pinnale tõsta. Reeglina, kui allika sügavus on üle seitsme meetri, siis tavaline pinnapump juba vaevalt oma funktsioone täidab. Loomulikult saab sellise probleemi lahendamiseks kasutada tõhusamat sukelpumpa, kuid parem on minna teist teed ja osta pinnatüüpi pumbajaama ejektor, mis parandab oluliselt kasutatavate seadmete omadusi.

Seoses ejektoriga pumbajaama kasutamisega suureneb peatorustikus oleva vedeliku rõhk, kusjuures kasutatakse selle eraldi haru läbiva vedela keskkonna kiire voolu energiat. Ejektorid töötavad reeglina koos jet-tüüpi pumpadega - veejuga, vedelik-elavhõbeda, elavhõbedaauru ja auruõliga.

Pumbajaama ejektor on eriti asjakohane, kui on vaja suurendada jaama võimsust, mille pinnapump on juba paigaldatud või planeeritud paigaldada. Sellistel juhtudel võimaldab ejektori paigaldus reservuaarist veevõtu sügavust suurendada kuni 20–40 meetrini.

Välise ejektoriga pumbajaama ülevaade ja töö

Ejektori seadmete tüübid

Oma konstruktsiooni ja tööpõhimõtte poolest võivad ejektorpumbad kuuluda ühte järgmistest kategooriatest.

Steam

Selliste ejektorseadmete abil pumbatakse kinnistest ruumidest välja gaasiline keskkond ning säilitatakse ka õhu hõrenenud olek. Sellel põhimõttel töötavatel seadmetel on lai valik rakendusi.

Aurujoa

Sellistes seadmetes kasutatakse aurujoa energiat gaasilise või vedela keskkonna välja imemiseks kinnisest ruumist. Seda tüüpi ejektori tööpõhimõte seisneb selles, et paigaldise düüsist suurel kiirusel väljuv aur haarab kaasa transporditava aine, mis väljub läbi düüsi ümber paikneva rõngakujulise kanali. Seda tüüpi ejektorpumbajaamu kasutatakse peamiselt erinevatel eesmärkidel vee kiireks pumpamiseks laevade ruumidest.

Gaas

Gaasitööstuses kasutatakse seda tüüpi ejektoriga jaamu, mille põhimõte põhineb asjaolul, et gaasilise keskkonna kokkusurumine, algselt madala rõhu all, toimub kõrgsurvegaaside toimel. Kirjeldatud protsess toimub segamiskambris, kust pumbatava keskkonna vool suunatakse difuusorisse, kus seda aeglustatakse, mis tähendab, et rõhk tõuseb.

Disaini omadused ja tööpõhimõte

Pumba välise ejektori konstruktsioonielemendid on järgmised:

kamber, kuhu pumbatav keskkond imetakse;
segamisüksus;
hajuti;
otsik, mille ristlõige on kitsenev.

Kuidas iga ejektor töötab? Nagu eespool mainitud, toimib selline seade Bernoulli põhimõttel: kui vedela või gaasilise keskkonna voolu kiirus suureneb, tekib selle ümber madala rõhuga piirkond, mis aitab kaasa harvendamise efekti ilmnemisele.

Niisiis on ejektorseadmega varustatud pumbajaama tööpõhimõte järgmine:

Ejektori poolt pumbatav vedel keskkond siseneb viimasesse läbi düüsi, mille ristlõige on väiksem kui sisselasketoru läbimõõt.
Läbides kahaneva läbimõõduga düüsi segistikambrisse, omandab vedela keskkonna vool märgatava kiirenduse, mis aitab kaasa alandatud rõhuga piirkonna tekkimisele sellises kambris.
Segisti ejektoris vaakumefekti ilmnemise tõttu imetakse kambrisse kõrgema rõhuga vedel keskkond.

Kui otsustate pumbajaama varustada sellise seadmega nagu ejektor, pidage meeles, et pumbatav vedel keskkond ei sisene sinna mitte kaevust või kaevust, vaid pumbast. Sel juhul on ejektor ise paigutatud selliselt, et osa vedelikust, mis pumba abil kaevust või kaevust välja pumbati, naaseb koonduva düüsi kaudu segistikambrisse. Ežektori segistikambrisse selle düüsi kaudu siseneva vedeliku voolu kineetiline energia kantakse üle pumba poolt kaevust või kaevust imetud vedela keskkonna massile, tagades seeläbi selle liikumise pideva kiirenduse piki sisselasketoru. Osa vedelikuvoolust, mille pumbajaam ejektoriga välja pumbatakse, siseneb retsirkulatsioonitorusse ja ülejäänu sellise jaama poolt teenindatavasse veevarustussüsteemi.

Mõistes, kuidas ejektoriga varustatud pumbajaam töötab, mõistate, et vee pinnale tõstmiseks ja torujuhtme transportimiseks kulub vähem energiat. Seega ei suurene mitte ainult pumpamisseadmete kasutamise efektiivsus, vaid suureneb ka sügavus, millest saab vedelat keskkonda välja pumbata. Lisaks on pump iseseisvalt vedelikku imeva ejektori kasutamisel kaitstud tühikäigu eest.

Ejektoriga pumbajaama seade näeb ette tsirkulatsioonitorule paigaldatud kraana olemasolu. Sellise klapi abil, mis reguleerib ejektori otsikusse siseneva vedeliku voolu, on võimalik selle seadme tööd juhtida.

Paigalduskoha ejektorite tüübid

Pumbajaama varustamiseks ejektori ostmisel pidage meeles, et selline seade võib olla sisseehitatud ja välimine. Nende kahe ejektoritüübi seade ja tööpõhimõte on praktiliselt samad, erinevused on ainult nende paigalduskohas. Sisseehitatud ejektorid saab paigutada pumba korpuse siseossa või paigaldada selle vahetusse lähedusse. Sisseehitatud väljatõmbepumbal on mitmeid eeliseid, sealhulgas:

paigaldamiseks vajalik minimaalne ruum;
ejektori hea kaitse saastumise eest;
ei ole vaja paigaldada täiendavaid filtreid, et kaitsta ejektorit pumbatavas vedelikus sisalduvate lahustumatute lisandite eest.

Vahepeal tuleb meeles pidada, et sisseehitatud ejektorid näitavad kõrget efektiivsust, kui neid kasutatakse vee pumpamiseks madala sügavusega allikatest - kuni 10 meetrit. Sisseehitatud ejektoritega pumbajaamade oluline puudus on ka see, et need tekitavad töötamise ajal üsna tugevat müra, mistõttu on soovitatav paigutada need eraldi ruumi või veekihi kessonisse. Samuti tuleks meeles pidada, et seda tüüpi ejektorseade hõlmab võimsama elektrimootori kasutamist, mis juhib pumpamisseadet ise.

Kaug- (või väline) ejektor, nagu nimigi viitab, on paigaldatud pumbast teatud kaugusele ning see võib olla üsna suur ja ulatuda viiekümne meetrini. Kaug-tüüpi ejektorid asetatakse tavaliselt otse kaevu ja ühendatakse süsteemiga läbi retsirkulatsioonitoru. Kaugväljaviskega pumbajaam eeldab ka eraldi akumulatsioonipaagi kasutamist. See paak on vajalik selleks, et tagada ringluses oleva vee pidev kättesaadavus. Lisaks võimaldab sellise paagi olemasolu vähendada kaugväljaviskega pumba koormust ja selle tööks vajalikku energiahulka.

Kaug-tüüpi ejektorite kasutamine, mille efektiivsus on mõnevõrra madalam kui sisseehitatud seadmetel, võimaldab pumbata vedelat keskkonda märkimisväärse sügavusega kaevudest. Lisaks, kui teete välise ejektoriga pumbajaama, ei saa seda paigutada kaevu vahetusse lähedusse, vaid paigaldada veevõtuallikast kaugele, mis võib olla 20–40 meetrit. Samal ajal on oluline, et pumpamisseadmete asukoht kaevust nii suurel kaugusel ei mõjutaks selle töö efektiivsust.

Ejektori valmistamine ja ühendamine pumpamisseadmetega

Olles välja mõelnud, mis on ejektor, ja uurinud selle tööpõhimõtet, saate aru, et saate selle lihtsa seadme oma kätega valmistada. Miks teha ejektor oma kätega, kui saate selle ilma probleemideta osta? See kõik puudutab säästmist. Jooniste leidmine, mille abil saate sellist seadet iseseisvalt teha, ei tekita erilisi probleeme ning selle valmistamiseks pole vaja kalleid tarbekaupu ja keerulisi seadmeid.

Kuidas teha ejektorit ja ühendada see pumbaga? Sel eesmärgil peate ette valmistama järgmised komponendid:

naiste tee;
Liit;
liitmikud, põlved ja muud liitmikud.

Ejektor on valmistatud järgmise algoritmi järgi.

T-i alumisse ossa kruvitakse liitmik ja seda tehakse nii, et viimase kitsas otsik oleks tii sees, kuid ei ulatuks selle tagaküljelt välja. Kaugus kitsa harutoru otsast tee ülemise otsani peaks olema umbes kaks kuni kolm millimeetrit. Kui nibu on liiga pikk, siis selle kitsa nibu ots lihvitakse, kui see on lühike, siis suurendatakse seda polümeertoru abil.
Tee ülemisse ossa keeratakse väliskeermega adapter, mis ühendatakse pumba imemistoruga.
Tee alumisse ossa kruvitakse juba paigaldatud liitmikuga nurgakujuline haru, mis ühendatakse ejektori retsirkulatsioonitoruga.
Tee külgharu torusse on keeratud ka nurgakujuline haru, mille külge ühendatakse tsangklambri abil kaevust vett andev toru.

Kõik isetehtud ejektori valmistamisel tehtud keermestatud ühendused peavad olema tihedad, mille tagab FUM-lindi kasutamine. Torule, mille kaudu allikast vett võetakse, tuleks asetada tagasilöögiklapp ja võrkfilter, mis kaitseb ejektorit ummistumise eest. Torudena, mille abil ühendatakse ejektor pumba ja akumulatsioonipaagiga, mis tagab vee retsirkulatsiooni süsteemis, saab valida tooteid nii metallplastist kui ka polüetüleenist. Teises versioonis pole paigaldamiseks vaja kinnitusklambreid, vaid spetsiaalseid pressimiselemente.

Mis on ejektor? Kirjeldus, seade, tüübid ja funktsioonid. Mis vahe on süstimisel ja väljutamisel

Süstimine

INJEKTSIOON (a. Injection; n. Injection, Einspritzung; f. Injection; and. Inyeccion) - kahe ainevoo pideva segamise protsess ja süstitava (töötava) voo energia ülekandmine eesmärgiga seda pumbata. erinevatesse seadmetesse, mahutitesse ja torustikesse. Segavood võivad olla gaasi-, auru- ja vedelfaasis ning olla võrdsefaasilised, erifaasilised ja muutuvas faasis (näiteks aur-vesi). Süstimiseks kasutatavaid jugaseadmeid (pumpasid) nimetatakse pihustiteks. Süstimisnähtus on tuntud alates 16. sajandist. Alates 19. sajandi algusest. sissepritseprotsess on saanud tööstuslikuks kasutuseks, et parandada veojõudu auruvedurite korstnates.

Süstimisteooria alused pandi 70ndatel saksa teadlase G. Zeineri ja inglise teadlase W.J.M. Rankini töödesse. 19. sajand NSV Liidus andsid alates 1918. aastast olulise panuse süstimise teooria ja praktika väljatöötamisse A. Ya. Milovich, NI Galperin, SA Khristianovitš, E. Ya Sokolov, P. N. erineva kiirusega süstitavate voolude kohta. millega kaasneb märkimisväärne kineetilise energia kadu löögi kohta ja selle muundumine soojusenergiaks, kiiruste ühtlustumine ja sisestatud voolu rõhu suurenemine. Süstimist kirjeldavad energia, massi ja impulsi jäävuse seadused. Sel juhul on energiakadu löögi kohta võrdeline voolukiiruste erinevuse ruuduga segamise alguses. Kui on vaja kahte homogeenset keskkonda kiiresti ja põhjalikult segada, peaks töövoo massikiirus ületama süstitava aine massikiirust 2-3 korda. Mõnel juhul toimub süstimise ajal koos hüdrodünaamilise protsessiga ka termiline protsess töövoo ülekandmisega süstitavale soojusenergiale, näiteks vedelike kuumutamisel auruga koos keskkonna - vedeliku ja kondensaadi intensiivse segamisega. .

Sissepritse põhimõte seisneb selles, et kitsendatud lõigus muutuvad rõhk P1 ja toru kaudu liikuva sissepritse (töö) gaasi või vedeliku voolu keskmine joonkiirus u1. Suureneb voolukiirus (u2> u1), rõhk (P2<Р1) падает, т.е. рост кинетической энергии потока сопровождается уменьшением его потенциальной энергии. При падении давления Р2 ниже давления Р0 в суженную часть трубы засасывается инжектируемая среда, которая за счёт поверхностного трения увлекается рабочим потоком и смешивается с ним. При дальнейшем движении смеси по трубе с расширяющимся сечением уменьшение скорости потока до 3 и его кинетической энергии сопровождается нарастанием потенциальной энергии и давления до величины Р3, причём Р2<Р0<Р3<Р1. Таким образом, в результате инжекционное давление инжектируемой среды возрастает от Р0 до Р3 за счёт падения давления рабочего потока от Р1 до Р3, а давление смешанного потока приобретает промежуточное значение.

Sööda muutuva faasiga süstimisel, näiteks tööauru kondenseerumisel kokkupuutel külma süstitava vedelikuga, on võimalik tekitada segavoolurõhk, mis ületab töövoolu rõhku. Sel juhul ei teosta süstimisele kuluvat tööd mitte ainult joa energia, vaid ka välisrõhk, kui kondenseeruva tööauru maht väheneb, samuti selle soojusenergia muundamise tõttu potentsiaalseks energiaks. segavoolust. Erinevate ainete segamise, kuumutamise, kokkusurumise ja pumpamise mehaaniliste meetoditega võrreldes on süstimine lihtne, kuid nõuab 2-3 korda rohkem energiat. Süstimise kasutamise kohta vaadake artiklit Injektor.

www.mining-enc.ru

ejektorpumba tööpõhimõte ja seade

Millal on vaja ejektorit?

Välise ejektoriga pumbajaama ülevaade ja töö

Ejektori seadmete tüübid

Oma konstruktsiooni ja tööpõhimõtte poolest võivad ejektorpumbad kuuluda ühte järgmistest kategooriatest.

Selliste ejektorseadmete abil pumbatakse kinnistest ruumidest välja gaasiline keskkond ning säilitatakse ka õhu hõrenenud olek. Sellel põhimõttel töötavatel seadmetel on lai valik rakendusi.

Aurujoa

Disaini omadused ja tööpõhimõte

Pumba välise ejektori konstruktsioonielemendid on järgmised:

kamber, kuhu pumbatav keskkond imetakse;
segamisüksus;
hajuti;
otsik, mille ristlõige on kitsenev.

Niisiis on ejektorseadmega varustatud pumbajaama tööpõhimõte järgmine:

Ejektori poolt pumbatav vedel keskkond siseneb viimasesse läbi düüsi, mille ristlõige on väiksem kui sisselasketoru läbimõõt.
Läbides kahaneva läbimõõduga düüsi segistikambrisse, omandab vedela keskkonna vool märgatava kiirenduse, mis aitab kaasa alandatud rõhuga piirkonna tekkimisele sellises kambris.
Segisti ejektoris vaakumefekti ilmnemise tõttu imetakse kambrisse kõrgema rõhuga vedel keskkond.

Ejektoriga pumbajaama seade näeb ette tsirkulatsioonitorule paigaldatud kraana olemasolu. Sellise klapi abil, mis reguleerib ejektori otsikusse siseneva vedeliku voolu, on võimalik selle seadme tööd juhtida.

Paigalduskoha ejektorite tüübid

paigaldamiseks vajalik minimaalne ruum;
ejektori hea kaitse saastumise eest;
ei ole vaja paigaldada täiendavaid filtreid, et kaitsta ejektorit pumbatavas vedelikus sisalduvate lahustumatute lisandite eest.

Ejektori valmistamine ja ühendamine pumpamisseadmetega

Kuidas teha ejektorit ja ühendada see pumbaga? Sel eesmärgil peate ette valmistama järgmised komponendid:

naiste tee;
Liit;
liitmikud, põlved ja muud liitmikud.

Ejektor on valmistatud järgmise algoritmi järgi.

T-i alumisse ossa kruvitakse liitmik ja seda tehakse nii, et viimase kitsas otsik oleks tii sees, kuid ei ulatuks selle tagaküljelt välja. Kaugus kitsa harutoru otsast tee ülemise otsani peaks olema umbes kaks kuni kolm millimeetrit. Kui nibu on liiga pikk, siis selle kitsa nibu ots lihvitakse, kui see on lühike, siis suurendatakse seda polümeertoru abil.
Tee ülemisse ossa keeratakse väliskeermega adapter, mis ühendatakse pumba imemistoruga.
Tee alumisse ossa kruvitakse juba paigaldatud liitmikuga nurgakujuline haru, mis ühendatakse ejektori retsirkulatsioonitoruga.
Tee külgharu torusse on keeratud ka nurgakujuline haru, mille külge ühendatakse tsangklambri abil kaevust vett andev toru.

Pärast kõigi vajalike ühenduste tegemist asetatakse kaevu omatehtud ejektor ja kogu torustikusüsteem täidetakse veega. Alles seejärel saab pumbajaama esimest korda käivitada.

mis see on? Kirjeldus, seade, tüübid ja funktsioonid

Ejektor on seade, mis on ette nähtud kineetilise energia ülekandmiseks ühest suurema kiirusega liikuvast keskkonnast teise. Selle seadme töö põhineb Bernoulli põhimõttel. See tähendab, et seade on võimeline tekitama alandatud rõhu ühe keskkonna ahenevas osas, mis omakorda põhjustab imemise teise keskkonna voolu. Seega kantakse see üle ja seejärel eemaldatakse esimese söötme neeldumiskohast.

Üldine teave seadme kohta

Ejektor on väike, kuid väga tõhus seade, mis töötab koos pumbaga. Kui me räägime veest, siis loomulikult kasutatakse veepumpa, kuid see võib töötada ka auruga ja auru-õliga ja elavhõbeda auruga ja vedelik-elavhõbedaga.

Selle varustuse kasutamine on soovitatav, kui põhjaveekiht on piisavalt sügav. Sellistes olukordades juhtub kõige sagedamini, et tavalised pumpamisseadmed ei tule maja veega varustamisega toime või annavad liiga vähe survet. Ejektor aitab seda probleemi lahendada.

Vaated

Ejektor on üsna levinud seade ja seetõttu on seda seadet mitut tüüpi:

Esimene on leiliruum. See on ette nähtud gaaside ja suletud ruumide imemiseks, samuti vaakumi säilitamiseks neis ruumides. Nende üksuste kasutamine on levinud mitmesugustes tehnikatööstuses.
Teine on aurujuga. See aparaat kasutab aurujoa energiat, mille abil suudab see kinnisest ruumist välja imeda vedelikku, auru või gaasi. Düüsist suurel kiirusel väljuv aur toob kaasa materjali transpordi. Kõige sagedamini kasutatakse erinevatel laevadel ja laevadel vee kiireks imemiseks.
Gaasi ejektor on seade, mille tööpõhimõte põhineb sellel, et kõrgsurvegaaside ülerõhku kasutatakse madalrõhugaaside kokkusurumiseks.

Vee imemise ejektor

Kui me räägime vee tootmisest, siis siin kasutatakse kõige sagedamini veepumba ejektorit. Fakt on see, et kui pärast kaevu puurimist on vesi madalam kui seitse meetrit, saab tavaline veepump suurte raskustega hakkama. Loomulikult saate kohe osta sukelpumba, mille jõudlus on palju suurem, kuid see on kallis. Kuid ejektori abil saate olemasoleva seadme võimsust suurendada.

Tuleb märkida, et selle seadme disain on üsna lihtne. Omatehtud vidina valmistamine jääb samuti väga tõeliseks väljakutseks. Kuid selleks peate ejektori jooniste kallal kõvasti tööd tegema. Selle lihtsa seadme tööpõhimõte seisneb selles, et see annab veevoolule täiendava kiirenduse, mis suurendab vedeliku juurdevoolu ajaühiku kohta. Teisisõnu, üksuse ülesanne on tõsta veesurvet.

Komponendid

Ejektori paigaldamine toob kaasa optimaalse veevõtu järsu suurenemise. Näidikud on ligikaudu 20–40 meetri sügavused. Selle konkreetse seadme eeliseks on ka see, et selle tööks kulub palju vähem energiat, kui seda näiteks tõhusam pump eeldaks.

Pumba ejektor ise koosneb järgmistest osadest:

Toimimispõhimõte

Ejektori tööpõhimõte põhineb täielikult Bernoulli põhimõttel. See väide ütleb, et kui suurendada mis tahes voolu liikumiskiirust, tekib selle ümber alati madala rõhuga piirkond. Tänu sellele saavutatakse selline efekt nagu tühjenemine. Vedelik ise läbib düüsi. Selle osa läbimõõt on alati väiksem kui ülejäänud konstruktsiooni mõõtmed.

Siin on oluline mõista, et isegi väike piirang kiirendab oluliselt sissetuleva vee voolu. Lisaks siseneb vesi segistikambrisse, kus see loob alandatud rõhu. Selle protsessi toimumise tõttu toimub see nii, et imikambri kaudu siseneb segistisse vedelik, mille rõhk on palju suurem. See on ejektori põhimõte, lühidalt.

Siinkohal on oluline märkida, et vesi ei tohiks seadmesse sattuda otsesest allikast, vaid pumbast endast. Teisisõnu, seade tuleb paigaldada nii, et osa pumbaga tõusvast veest jääks ejektorisse endasse, läbides düüsi. See on vajalik selleks, et oleks võimalik varustada tõstmist vajava vedeliku massiga konstantset kineetilist energiat.

Sel viisil töötades säilib ainevoolu pidev kiirendus. Eeliste hulgast võib välja tuua asjaolu, et pumba ejektori kasutamine säästab palju elektrit, kuna jaam ei tööta oma piiril.

Pumba seadme tüüp

Sõltuvalt paigalduskohast võib seade olla sisseehitatud või kaugjuhtimispuldi tüüpi. Paigalduskohtade vahel pole suuri struktuurseid erinevusi, kuid mõned väikesed erinevused annavad siiski tunda, kuna jaama enda paigaldamine ja ka selle jõudlus muutuvad veidi. Nimest selgub muidugi, et sisseehitatud ejektorid paigaldatakse jaama enda sisse või selle vahetusse lähedusse.

Seda tüüpi seade on hea selle poolest, et te ei pea selle paigaldamiseks lisaruumi eraldama. Ejektori enda paigaldamist ei pea samuti läbi viima, kuna see on juba sisse ehitatud, on vaja ainult jaam ise paigaldada. Sellise seadme teine eelis on see, et see on väga hästi kaitstud erinevat tüüpi saaste eest. Puuduseks on see, et seda tüüpi seade tekitab palju müra.

Mudelite võrdlus

Kaugseadme paigaldamine on mõnevõrra keerulisem ja selle asukoha jaoks tuleb eraldada eraldi koht, kuid näiteks müra väheneb oluliselt. Kuid on ka muid puudusi. Kaugmudelid on võimelised pakkuma tõhusat tööd ainult 10 meetri sügavusel. Sisseehitatud mudelid on algselt mõeldud mitte liiga sügavate allikate jaoks, kuid eeliseks on see, et need loovad üsna võimsa pea, mis viib vedeliku tõhusama kasutamiseni.

Loodud joa on täiesti piisav mitte ainult kodusteks vajadusteks, vaid ka näiteks kastmiseks. Sisseehitatud mudeli suurenenud müratase on üks olulisemaid probleeme, mille eest tuleb hoolitseda. Enamasti lahendatakse see sellega, et pumbajaam koos ejektoriga paigaldatakse eraldi hoonesse või kaevu kessooni. Selliste jaamade jaoks peate hankima ka võimsama elektrimootori.

Ühendus

Kui räägime välise ejektori ühendamisest, peate tegema järgmised toimingud:

Täiendav torude paigaldamine. See objekt on vajalik selleks, et tagada vee ringlemine survetorustikust veevõtupaigaldisse.
Teine samm on spetsiaalse toru ühendamine veevõtujaama imemispordiga.

Kuid sisseehitatud seadme ühendamine ei erine pumbajaama tavapärasest paigaldusprotsessist. Kõik vajalikud protseduurid vajalike torude või düüside ühendamiseks tehakse tehases.

fb.ru

REAKTENTIDE VÄLJASTAMINE JA SISSEMINE VEETÖÖTLEMISE TEHNOLOOGIADES | Avalda RSCI artikkel

Petrosjan O.P. 1, Gorbunov A.K. 2, Rjabtšenkov D.V. 3, Kuljukina A.O. 4

1Füüsika- ja matemaatikateaduste kandidaat, riikliku riikliku eelarvelise kõrgharidusasutuse „Moskva Riikliku Tehnikaülikooli N.E. järgi“ Kaluga filiaali dotsent. Bauman (riiklik teadusülikool) "(KB MSTU, mis on nimetatud NE Baumani järgi), 2füüsikaliste ja matemaatikateaduste doktor, föderaalse riigieelarvelise kõrghariduse õppeasutuse Kaluga filiaali professor" NE Baumani nimeline Moskva Riiklik Tehnikaülikool. Bauman (riiklik uurimisülikool) "(KB MSTU, mis on nimetatud NE Baumani järgi) Bauman (National Research University) "(KB MSTU nimega NE Bauman), 4 kraadiõppurit, föderaalse riigieelarvelise kõrghariduse õppeasutuse Kaluga filiaal" Moskva Riiklik Tehnikaülikool, mis on nimetatud NE Baumani järgi. Bauman (riiklik uurimisülikool) "(KB MSTU, mis on nimetatud N.E. Baumani järgi)

REAKTENTIDE VÄLJASTAMINE JA SISSEMINE VEETÖÖTLEMISE TEHNOLOOGIADES

annotatsioon

Veepuhastussüsteem näeb ette erinevate reaktiivide sisestamise sellesse. Peamised tehnoloogilised meetodid reaktiivide sisestamiseks desinfitseeritud vette on väljutamine ja süstimine. See artikkel analüüsib neid meetodeid. Välja on töötatud meetod suure jõudlusega ejektorite arvutamiseks. Autorite läbiviidud laboratoorsete ja tööstuslike katsetega on kindlaks tehtud sisemise sektsiooni pikisuunaliste mõõtmete optimaalsed suhted, mis annavad kõige tõhusama väljutuskoefitsiendi väärtuse.

Võtmesõnad: ejektor, difuusor, segamiskamber, väljatõmbekoefitsient, aeratsioon, kloorimine.

Petrosjan O.P. 1, Gorbunov A.K. 2, Rjabtšenkov D.V. 3, Kuliukina A.O. 4

1 PhD füüsikas ja matemaatikas, dotsent, 2 PhD füüsikas ja matemaatikas, professor, 3 kraadiõppe üliõpilane, 4 kraadiõppe üliõpilane, föderaalse riigieelarvelise kõrgharidusasutuse “Baumani Moskva Riiklik Tehnikaülikool (Riiklik Teadusülikool”) Kaluga filiaalis NE Baumani järgi nime saanud Moskva Riiklik Tehnikaülikool)

REAKTENTIDE VÄLJASTAMINE JA SISSEMINE VEETÖÖTLEMISE TEHNOLOOGIADES

Veepuhastussüsteem näeb ette erinevate reaktiivide sisestamise sellesse. Peamised tehnoloogilised meetodid reaktiivide sisestamiseks desinfitseeritud vette on väljutamine ja süstimine. See artikkel analüüsib mõlemat meetodit. Töötatakse välja tehnika suure efektiivsusega ejektorite arvutamiseks. Autorite läbiviidud laboratoorsed ja tootmiskatsed määrasid siselõike pikimõõtmete parimad proportsioonid – need tagavad väljutuskoefitsiendi maksimaalse efektiivse väärtuse.

Märksõnad: ejektor, difuusor, segamiskamber, väljatõmbekoefitsient, aeratsioon, kloorimine.

Elanikkonnale tsentraalselt tarnitav joogivesi peab vastama SanPin 2.1.4.559-96. Selline vee kvaliteet saavutatakse reeglina klassikalise kaheetapilise skeemi abil, mis on näidatud joonisel 1. Esimesel etapil viiakse puhastatud vette koagulandid ja flokulandid ning seejärel viiakse läbi selgitamine horisontaalsetes settepaakides ja kiirfiltrites. , teises etapis, enne RFW-le söötmist, tehakse desinfitseerimine, ...

Riis. 1 - Veepuhastussüsteemi tehnoloogiline skeem

Seega näeb skeem ette mitmesuguste reaktiivide sisestamise vette gaaside (kloor, osoon, ammoniaak, kloordioksiid), hüpokloriti lahuste, koagulantide (alumiiniumsulfaat ja/või alumiiniumhüdroksokloriid), flokulantide (PAA, pristool ja fenopol). Kõige sagedamini toimub nende reaktiivide doseerimine ja tarnimine süstimise või väljutamise meetodil.

Süstimine on kloorivee, hüpokloriti, koagulandi (flokulandi) lahuste sisestamine ja pihustamine läbi düüsi (pihusti) rõhu all olevate pumpade abil.

Ejector - "väljaviskepump" paneb söötme tühjendamise teel liikuma reaktiivi või gaasi lahuse. Vaakum tekib suurema kiirusega liikuva töötava (aktiivse) vooluga. Seda aktiivset voolu nimetatakse väljutamiseks ja segu käivitatakse väljutatuna (passiivne segu). Ežektori segamiskambris kannab passiivne segu energiat aktiivsele voolule, mille tulemusena kõik nende näitajad, sealhulgas kiirus.

Väljaviskamisprotsessi laialdast kasutamist õigustavad järgmised tegurid: seadme ja selle hoolduse lihtsus; vähene kulumine hõõrduvate osade puudumise tõttu, mis toob kaasa pika kasutusea. Seetõttu kasutatakse väljutamist paljudes keerukates tehnilistes seadmetes, näiteks: keemilised reaktorid; degaseerimis- ja õhutussüsteemid; gaasiülekandejaamad, kuivatamine ja evakueerimine; soojusülekandesüsteemid; ja loomulikult, nagu eespool mainitud veepuhastus- ja veevarustussüsteemides.

Pihustite kasutamise piirangud samades süsteemides on seotud nende madala tootlikkusega, kuna kõrge tootlikkuse jaoks on vaja võimsaid pump-pihustiid, mis toob kaasa süsteemi maksumuse olulise tõusu, samas kui tootlikkuse suurendamine ejektoritega on odavam. Näiteks automaatsed moodulveepuhastid, mis on mõeldud väikeste külade joogiveega varustamiseks, kasutavad valdavas enamuses süstimist. Sellise universaalse jaama tüüpiline konstruktsioon on esitatud, kus süstimist kasutatakse kõigis reaktiivide vette viimise kohtades. Sageli tehakse kompromisslahendus (joonis 2). Esimeses etapis saadakse nn kloorivesi gaasilise kloori väljapaiskumisel vette, kasutades ejektoris 4 olevaid kloorijaid, mis seejärel (teises etapis) süstitakse pumba 1 abil veetorusse 2, kus vool juhitakse. töödeldud vee liikumine.

Riis. 2 - Kloori gaasi väljapaiskumine ja süstimine vette

Riis. 3 – kloorivee sissepritse skeem selle veetorusse süstimise ajal

Tüüpiline süstimisseade kloorivee süstimiseks veetorusse 2 sellistel juhtudel on näidatud joonisel 3. Sellise skeemi eeliseks on väljaviske ja sissepritse ratsionaalne kombinatsioon, mis võimaldab tänu sissepritse teostamiseks vajalikule pumbale 1 tagada ejektori kõrge väljatõmbeefektiivsuse. Skeemid pumba 1 valimiseks sellistes skeemides ejektori jaoks, mille võimsus on kuni 20 kg Cl / h, on näidatud joonisel fig. 4.

Joonisel fig. 5 on kujutatud tüüpiline ejektori konstruktsioon, mis on kõige tüüpilisem gaasireagendi (kõige sagedamini kloori) veetorusse doseerimiseks. Ejektor koosneb väljatõmbevoolu (vee) toitetorust, milleks on koonusekujuline otsik 1, mis on ühendatud segamiskambriga (töökambriga) 2 ja segamiskambriga 4. Töökambrisse 2 juhitakse väljapaisatud gaasiline kloor. läbi seadme 3. Hajuti 5 varustab veetorustikuga kloorivett ...

Riis. 4 - pumba valiku skeem ejektorile 20kg Gl / tund

Sellise ejektori parameetrid on algväärtused, mis määravad kõik reaktiivi sissepritseseadmete peamised tööparameetrid. Autorid on välja töötanud suure jõudlusega kloorijate arvutamise meetodi, mille alusel on välja töötatud ja patenteeritud erineva võimsusega ejektorite mudelivalik.

Injektori, mis on tegelikult doseerimispump, jõudlus ja muud omadused sõltuvad pumba enda ja impulssmõõtesüsteemi üldistest tehnilistest andmetest. Ejektori põhiomadused määravad selle sektsiooni konstruktsioonilised omadused ja need omadused on nii fundamentaalsed, et ilma tehniliste arvutuste ja eksperimentaalsete uuringuteta on praktiliselt võimatu tagada ejektori efektiivsust. Seetõttu on soovitatav neid küsimusi käsitleda gaasilise kloori vette doseerimiseks mõeldud ejektorite näitel.

Seega põhineb ejektori tegevus suure energiavaruga vedeliku väljapaisatud voolu (aktiivse voolu) kineetilise energia ülekandmisel väljutatavale (passiivsele) voolule, millel on väike energiavarustus. energiat. Kirjutame ideaalse vedeliku Bernoulli võrrandi, mille kohaselt potentsiaalse erienergia (staatiline kõrgus) ja erikineetilise energia (kiiruse kõrgus) summa on konstantne ja võrdne kogukõrgusega:

Riis. 5 - Ejektor gaasilise kloori vette doseerimiseks

Düüsist välja voolav vesi on suurema kiirusega (v2> v1), st suure kiirusega, seetõttu väheneb töökambris 2 ja segamiskambris veevoolu piesomeetriline tõus (p2

Väljapaisatud vedeliku voolukiiruse (QE) ja töövedeliku voolukiiruse (QP) suhet nimetatakse segamis- või väljapaiskumisteguriks - a.

Väljumistegur, olenevalt ejektori parameetritest, on üsna laias vahemikus 0,5–2,0. Veejoapumba kõige stabiilsemat tööd täheldatakse väärtusel a = 1.

Väljaviskepumba rõhukoefitsient ß on väljapaisatava vedeliku voolu kogu geomeetrilise tõusukõrguse (H) suhe meetrites – see on rõhk ejektori sisselaskeavas ja töövoolu rõhu (h) suhe. m - selja kaugus.

Oluline parameeter, mis iseloomustab ejektori efektiivsust ja sõltub ka seadme konstruktsiooniparameetritest, on pumba efektiivsus. Nagu teate, on see koefitsient võrdne kulutatud kasuliku võimsuse (H QE Y kgm / s) ja kulutatud võimsuse (h QP Y kgm / s) suhtega, see tähendab

Seega määratakse väljatõmbepumba efektiivsus rõhu- ja väljatõmbekoefitsientide korrutisega. Stendi juures viidi läbi laboratoorsed katsed erineva võimsusega ejektorite rõhuteguri määramiseks. Saadud ejektori eksperimentaalne diagramm on näidatud joonisel 3. Selle diagrammi abil määratakse parameetrid - rõhk ejektori sisselaskeava juures, vasturõhk ja väljapaisatava vedeliku voolukiirus, mis tagavad väljapaisatava gaasi voolukiiruse 20 kg / h.

Vastavalt saadud ejektori parameetrite arvutamise meetodile on kindlaks määratud kloorimismasina mudeli ejektorite põhilised standardsuurused kloorivõimsusega 0,01 kg / h kuni 200 kg / h, mis tagab maksimaalse väljatõmbevõimsuse. . On kindlaks tehtud, et ejektori sisemise pikilõike konfiguratsioonis on vaja arvesse võtta sektsiooni järgmisi mõõtmeid (joonis 5): düüsi läbimõõt D, töökambri pikkus L, segamise läbimõõt. kamber D1, segamiskambri pikkus L1, hajuti väljalaske läbimõõt D2, difuusori pikkus L2.

Eksperimentaalne kinnitus kloori voolukiiruse Q sõltuvusele vee vooluhulgast R. Q = f (R) kõver on lähendatud kahe sirgjoonega, mille lõikepunkt eraldab suure väljutusteguriga efektiivset väljutustsooni ebaefektiivne tsoon. Ilmselgelt pakub tõhusa väljatõmbe ala veelgi huvi ja ejektori sisemise sektsiooni konstruktsioon peaks olema selline, et väljutuskoefitsient selles piirkonnas oleks maksimaalne.

Piirkond, kus väljutuskoefitsient muutub, määratakse ejektori m geomeetrilise parameetriga, mis on võrdne segamiskambri F ristlõikepindala ja düüsi F1 ristlõikepindala suhtega. :

Seega on see parameeter peamine, mille järgi arvutatakse kõik muud väljatõmbepumba põhimõõtmed.

Katsetulemuste võrdlemisel olemasolevate analüütiliste andmetega saadud tulemuste analüüs võimaldab teha järgmised järeldused. Pumba kõige tõhusam väljutamine vastab parameetrile m, mis asub väärtuste vahemikus 1,5 kuni 2,0. Sel juhul on valemiga määratud segamiskambri D1 = D läbimõõt D = 7 mm juures vahemikus 8,6-10 mm.

Kõiki joonisel 5 näidatud parameetreid ühendav proportsioon L = 1,75D, L1 = 1,75D, L2 = 7,75D on katseliselt kindlaks tehtud. Need suhted annavad maksimaalse väljatõmbeteguri, mis asub kõige tõhusama väljatõmbe piirkonnas.

Seega võime järeldada, et maksimaalse väljapaiskumise saavutamiseks peab sisemise pikilõike konstruktsioon ja suuruste suhe vastama leitud suhetele D1 = 1,25D, D2 = 2,5D, L = 1,75D, L1 = 1,75D, L2 = 7, 75D

Nende suhete järgi konstrueeritud väljatõmbepump loob optimaalsed tingimused pumba sisselaskeavasse siseneva väljapaisatava vedeliku kineetilise energia ülekandmiseks kõrge rõhu all, mis määratakse diagrammil, väljapaiskuv gaas suunatakse segamiskambrisse madalama kiirusega ja madalamal. energiavaru ja tagab maksimaalse gaasi imemise.

Viited / Viited

A. B. Koževnikov. Reaktiivi veepuhastustehnoloogiate kaasaegne automatiseerimine / A. B. Kozhevnikov, O. P. Petrosyan // Stroyprofil. - 2007. - nr 2. - Lk 36 - 38.
Pat. 139649 Venemaa Föderatsioon, MPK C02F Automaatne moodulveepuhastusjaam täiustatud maitsega joogivee villimise ja müügi süsteemiga / A. Kozhevnikov, A. Petrosyan, S. S Paramonov; publ. 20.04.2014.
A. B. Koževnikov. Kloorimisveepuhastite kaasaegsed seadmed / A. B. Kozhevnikov, O. P. Petrosyan // Elamu- ja kommunaalteenused. - 2006. - nr 9. - Lk 15 - 18.
Bakhir V.M. Veepuhastus- ja reoveekäitlusrajatiste tööstusliku ja keskkonnaohutuse parandamise võimaluste leidmise probleemile / Bakhir V.M. // Veevarustus ja kanalisatsioon. - 2009. - nr 1. - Lk 56 - 62.
A. B. Koževnikov, O. P. Petrosjan. Materjalide väljaviskamine ja kuivatamine pneumaatilisel transpordirežiimil. - M: kirjastus MSTU im. N.E.Bauman. - 2010. - C. 142.
Pat. 2367508 Venemaa Föderatsioon, IPC C02F Ejektor gaasilise kloori vette doseerimiseks / AB Kozhevnikov, OP Petrosyan; publ. 20.09.2009.
A. S. Volkov, A. A. Volokitenkov. Puurkaevude puurimine puurimisvedeliku vastupidise tsirkulatsiooniga. - M: Nedra kirjastus. - 1970 .-- S. 184.

Viited inglise keeles

A. B. Koževnikov. Sovremennaja avtomatizacija reagentnyh tehnologij vodopodgotovki / A. B. Kozhevnikov, O. P. Petrosjan // Strojprofil '. - 2007. - nr 2. - Lk 36 - 38.
Bahir V. M. K probleme poiska putej povyshenija promyshlennoj i jekologicheskoj bezopasnosti ob # ektov vodopodgotovki i vodootvedenija ZhKH / Bahir V. M. // Vodosnabzhenie i kanalizacija. - nr 1. - lk 56 - 62.
139649 Venemaa Föderatsioon, MPK C02F9. Avtomaticheskaja modul'naja stancija vodopodgotovki s sistemoj rozliva i prodazhi pit'evoj vody uluchshennogo vkusovogo kachestva / A. B. Kozhevnikov, A. O. Petrosjan, S. S. Paramonov .; Publ. 20.04.2014.
B. Koževnikov. Sovremennoe oborudovanie hloratornyh stancij vodopodgotovki / A. B. Koževnikov. // ZhKH. - 2006. - nr 9. - Lk 15 - 18.
Bahir V. M. K probleme poiska putej povyshenija promyshlennoj i jekologicheskoj bezopasnosti ob # ektov vodopodgotovki i vodootvedenija ZhKH. / Bahir V. M. // Vodosnabzhenie i kanalizacija. - 2009. - nr 1. - Lk 56 - 62.
Koževnikov, O. P. Petrosjan. Jezhekcija i sushka materialov v rezhime pnevmotransporta. M: Izd-vo MGTU im. N. Je. Baumana. - 2010. - Lk 142.
2367508 Venemaa Föderatsioon, MPK C02F9. Jezhektor dlja dozirovanija gazoobraznogo hlora v vodu / A. B. Kozhevnikov, A. O. Petrosjan; Publ. 20.09.2009.
Volkov, A. A. Volokitenkov. Burenie skvazhin s obratnoj cirkuljaciej promyvochnoj zhidkosti. M: Izd-vo Nedra. - 1970. - Lk.184.

research-journal.org

Põhimõte – väljutamine – Suur nafta ja gaasi entsüklopeedia, artikkel, lk 1

Põhimõte – väljutamine

1. lehekülg

Väljapaiskumise põhimõte on järgmine: suurel kiirusel düüsist väljuv sissepritsegaasi juga tekitab vaakumi ja tõmbab väljapaisatud gaasi ümbritsevast ruumist kaasa.

Väljatõmbe põhimõtet kasutatakse gaasipõletites gaasi ja õhu imemiseks ja segamiseks, heitgaaside eemaldamise seadmetes, põlemiseks ja gaasistamiseks õhku varustavates aurujoaseadmetes. Kadude vähendamiseks tehakse väljatõmbeseadmed mitmeastmeliseks; sel juhul väljutatakse söötme seguga ka imetav sööde.

Väljatõmbe põhimõte on lihtne: eraldi ruumi paigaldatakse ventilaator, mis tekitab kiire õhurõhu; Kitsast otsikust väljudes püüab puhas õhuvool plahvatusohtliku segu kinni ja paiskab selle atmosfääri. Väljaviskepaigaldised (joonis 20) on madala efektiivsusega ja neid kasutatakse juhtudel, kui paremat lahendust ei leita.

Pneumaatilise regeneraatori sees liiva liikumine toimub väljatõmbe põhimõttel. Torusuu ja düüsi vahelisse pilusse, mille kaudu juhitakse õhku rõhuga 0 2 - 0 3 kgf / cm2, viiakse õhuvooluga minema kuni 2 5 mm suurused liivaosakesed ja teraagregaadid, kiirendada ja lennata suurel kiirusel üles. Torust väljudes kohtub liiv-õhuvool deflektorplaadiga, mille sisepinnale jääb liivakiht, millel on kahekordne roll. Võttes enda peale voolu mõju, kaitseb liiv kilpi enneaegse kulumise eest. Seevastu deflektorplaadi sisepinnalt ringi voolates hõõrutakse voolu erinevates kihtides erineva kiirusega liikuvad liivaosakesed üksteise vastu. Hõõrdumise tulemusena terade vahekasvud lagunevad, üksikud terad vabanevad kiledest ja savikestest ning omandavad seeläbi ümara kuju. Puhastatud liiv juhitakse vastuvõtjasse ja õhk, mis on kaotanud olulise osa kiirusest, väljub langeva liiva kardina kaudu, viies minema tolmu ja peeneid kvartsiterasid.

Teist tüüpi hüdrosegistites kasutatakse väljatõmbepõhimõtet, mis seisneb rõhu alandamises düüsist suure kiirusega välja voolava vedelikujoa ümber. Selle tulemusena imetakse savipulber haruldasesse tsooni. Saadud läga siseneb paaki ja lööb spetsiaalse jalatsi vastu, mis aitab kaasa savi intensiivsele segunemisele veega.

UENP-paigaldise pulbrisöötur töötab keevkihist pulbri väljutamise põhimõttel. See on silindriline anum, millel on poorne deflektor, mille kaudu juhitakse pulbri keevkihistamiseks suruõhku. Pulbri täiendav keevkihistamine saavutatakse ekstsentrilise vibraatori abil. Sööturil on ejektor pihusti pulbri varustamiseks. Sööturi korpusele on kinnitatud juhtpaneel, millel asuvad käigukastid, ventiilid ja lülitid.

Apn-araadi töö reaktiivsegistiga põhineb väljatõmbamise põhimõttel, millel on mõned nendele seadmetele omased iseärasused. Töös esitatakse reaktiivsegistiga reaktori arvutamise meetodid.

Ohutumaks peetakse väljutuspõhimõttel põhinevaid õhukäitlusseadmeid.

Lift, olles veejugapump, töötab väljatõmbe põhimõttel.

Kristallide eraldamine toimub trumlitel, millel on väljutuspõhimõttel töötavad aurujugapumbad. Kristallisaatorisse siseneva eemaldatud vanni temperatuur on 40 - 45 C ja aurujugapumpade töö tulemusena langeb see 16 C-ni. Jahutatud vann siseneb teise kristallisaatorisse, kus temperatuuri veelgi alandatakse. kuni 10 C.

Mõnes ettevõttes kasutatakse tooraine kuivatamiseks ja eelsoojendamiseks kamberkuivateid, mis on samal ajal pneumaatilise väljatõmbe põhimõttel töötava laadimisseadme konteinerid. Need kuivatid on paigaldatud süstimis- või ekstrusioonimasinate vahetusse lähedusse ja teenindavad korraga mitut seadet.

Lehekülgi: 1 2 3

www.ngpedia.ru

Injektor (termin pärineb prantsuse sõnast injecteur ja see omakorda ladina keelest injicio - "viska"): 1. Kiirendi, tavaliselt lineaarne kiirendi, mida kasutatakse laetud osakeste süstimiseks põhikiirendisse. Sel juhul peab energia, mis antakse kõikidele osakestele pihusti sees, olema suurem kui põhikiirendi töö alustamiseks vajalik miinimum.

2. Reaktiivpump, mis on ette nähtud gaasi või auru kokkusurumiseks, samuti vedelike pumpamiseks erinevatesse seadmetesse või reservuaari. Pihusteid kasutatakse auruveduritel, aga ka vedurite ja väikeste katlamajade sees, et varustada toitevett aurukatla sisemusse. Pihustite eeliseks on see, et neil puuduvad liikuvad osad ning hooldus on väga lihtne. Injektori tegevus põhineb aurujoa kineetilise energia muundamisel teist tüüpi energiaks - vee potentsiaalseks energiaks. Sel juhul asetatakse kolm koonust ühele teljele pihusti ühisesse kambrisse. Esimesele aurukoonusele juhitakse aur katlast aurutoru abil, mille juures esimese koonuse suudmes areneb suur kiirus, püütakse kinni vesi, mis juhitakse toru kaudu paagist. Seejärel juhitakse saadud veest ja kondenseerunud aurust koosnev segu vee- (või kondensatsiooni-) koonusesse, sealt survekoonusesse, seejärel tagasilöögiklapi kaudu aurukatlasse. Paisuv koonus vähendab selles veevoolu kiirust, mistõttu rõhk tõuseb ja muutub lõpuks täiesti piisavaks, et ületada aurukatlas oleva rõhk ja pumbata toitevett katlasse. Liigne vesi, mis moodustub injektori töö alguses, juhitakse seejärel läbi "vestibüüli" toru ventiili. Samuti tuleb meeles pidada, et pihustisse siseneva vee temperatuur ei tohiks ületada 40 ° C, samas kui imemiskõrgus ei tohiks ületada 2,5 m. Injektori saab paigaldada nii vertikaalselt kui ka horisontaalselt.

Auru-vee pihustid. Protsessi omadused auru-veepihustis. Auru-veepihustites suureneb vedeliku rõhk aurujoa kineetilise energia tõttu, mis vedelikuga segunemise käigus selles täielikult kondenseerub.

Selle protsessi eripäraks, erinevalt teistes joaseadmetes kasutatavatest protsessidest, on võimalus teatud tingimustel suurendada süstitava vee rõhku väärtuseni, mis ületab tööauru rõhku. Tänu sellele on auru-veepihustid kasutusel olnud alates 19. sajandi keskpaigast. kasutatakse laialdaselt väikeste katlaruumide toitepumpadena. Sel juhul ei omanud nende seadmete madal efektiivsus erilist tähtsust, kuna tööauru soojus koos toiteveega naasis boilerisse. Nagu tehtud analüüs näitas, saab pöördsuhtega segavoolu rõhu põhimõtteliselt saada mis tahes interakteeruvast voolust ainult juhul, kui pööratav segamisliin läbib kõrgemate isobaaride piirkonda võrreldes interakteeruva meedia oleku isobaarid.

Reaktiivseadmetes suureneb voolude ja isiklike kiiruste koosmõjul tekkivate pöördumatute löögikadude korral voolu entroopia võrreldes pööratava segamisega, mis põhjustab segavoolu rõhu muutumise. Auru-veepihustite puhul on praktikas realiseerunud võimalus saada rõhku, mis ületab mõjuva keskkonna rõhku. See võimalus on tänu tööauru ja sissepritsevee kokkusurumisel saadud töö tasakaalule. Viimasel ajal on seoses magnetohüdrodünaamilise meetodi väljatöötamisega elektrienergia tootmiseks, aga ka uute töökehadega termiliste tsüklitega kasvanud huvi nendes paigaldistes pihustite kasutamise vastu reaktiivkondensaatorite ja pumpadena. Nende seadmete kohta on ilmunud arvukalt uuringuid, mille eesmärk on suurendada nende tõhusust, vähendades pihusti voolutee elementide kadusid, uurides nende käivitamise tingimusi jne. Paljud neist töödest on üldistatud. Üksikasjalikult kirjeldatakse tööstuslike pihustite üsna keerukaid konstruktsioone.

Kõigis konstruktsioonides juhitakse süstitav vesi läbi kitsa rõngakujulise pilu, mis ümbritseb tööotsikut, nii et vesi siseneb segamiskambrisse suurel kiirusel, mis on suunatud paralleelselt pihusti teljel asuvast Lavali keskdüüsist tuleva tööauru kiirusega. Segamiskamber on üldiselt koonilise kujuga. Auru-veepihustite uuringute läbiviimisel ei seatud ülesannet voolutee optimaalse kuju väljatöötamist. Töötati välja meetod kõige lihtsama kujuga (silindrilise segamiskambriga) auru-veepihusti arvutamiseks, selle meetodi abil tehtud arvutuse tulemusi võrreldi sellise pihusti eksperimentaalse uuringu tulemustega. Tööauru juga, mis väljub silindrilisest segamiskambrist teatud kaugusel asuvast düüsist, mille auru ja vee vahel on piisav temperatuuride erinevus, kondenseerub sisestatud vees enne segamiskambrisse sisenemist, tõstes sissepritsetava vee temperatuuri tc-ni ja andes edasi. teatud kiirus sellele.avaldatud teoreetiliste ja eksperimentaalsete uuringutega aurujoa kondenseerumise kohta vedelikuga täidetud ruumis. Kui vesi siseneb piiratud ristlõikega segamiskambrisse, suureneb vee kiirus ja selle rõhk väheneb vastavalt. Kui p on suurem kui küllastunud auru rõhk teatud temperatuuril, siis vedelik liigub segamiskambris ning protsess segamiskambris ja difuusoris on sarnane protsessiga veejugapumbas. Sel juhul suureneb rõhk segamiskambris ka kiirusprofiili tasandamise tõttu, millel on segamiskambri alguses märkimisväärsed ebatasasused. Seejärel tõuseb veesurve hajutis pc-ni. Sel juhul on töö- või konstruktsiooniteguritel auru-veepihusti omadustele sama mõju kui veejugapumba omadustele.

Olulised erinevused ilmnevad madalate sissepritsekoefitsientide korral. Sisestatava vee tarbimise vähenemisel ja tööauru püsiva C-vilja korral tõuseb vee temperatuur väärtuseni, mis eelneb segamiskambri rõhu juures olevale küllastustemperatuurile ning injektor läheb veepuuduse tõttu rikki. ja kogu sissetuleva tööauru kondenseerumine. See režiim määrab minimaalse süstimissuhte.

Sissepritsekoefitsiendi suurenemisel, kui vasturõhu languse tagajärjel suureneb sissepritsevee voolukiirus, langeb segamiskambris oleva vee temperatuur. Samal ajal väheneb rõhk segamiskambris oleva vee kiiruse muutumise tõttu.

Sisestatava vee voolukiiruse suurenemisel teatud piirini väheneb rõhk p segamiskambri sisselaskeosas küllastusrõhuni kuumutatud vee temperatuuril t.

Vasturõhu langus ei too kaasa kiiruse tõusu ja edasine rõhulangus segamiskambris on võimatu ning seetõttu ei saa rõhulang, mis määrab sissepritsevee voolukiiruse, suureneda. Vasturõhu alandamine viib sel juhul ainult vee keemiseni segamiskambris. See režiim sarnaneb veejoapumba kavitatsioonirežiimiga. Vee keetmine segamiskambris määrab seega maksimaalse (piirava) sissepritsekoefitsiendi. Tuleb märkida, et see on söödapihustite töörežiim. See võimaldab selgitada eksperimentaalselt leitud pihusti jõudluse sõltumatust vasturõhust kavitatsioonirežiimis töötamisel. Allpool on toodud segamiskambri lihtsaima silindrilise kujuga auru-veepihusti põhilised konstruktsioonivõrrandid.

Iseloomulik võrrand. Impulsivõrrandi saab kirjutada järgmisel kujul: / 2 (GWpi + GKWM) - (Gp + + GH) Wi = fp + fin, kus p on aururõhk tööotsiku väljalaskeosas; Wpj on auru tegelik kiirus düüsi väljalaskeosas; Wpj - auru kiirus adiabaatilisel väljavoolul; WHI on sissepritsetud vee kiirus rõngakujulises sektsioonis fn düüsi väljalaskeosa tasapinnal; Y on vee kiirus segamiskambri lõpus. Võtame järgmised eeldused: 1) ristlõige düüsi väljalaskeava tasapinnal on nii suur, et sissepritsitava vee kiirus selles ristlõikes on nullilähedane ja sissepritsetava vee liikumishulk GKWH, võrreldes tööauru liikumishulga GWpi, võib tähelepanuta jätta; 2) vastuvõtukambri ristlõige tasapinnas ja tööotsiku väljalaskeosa ületab oluliselt silindrilise segamiskambri läbilõiget.

Rõhu langus p1-lt p2-le toimub peamiselt segamiskambri sisselaskeava lõpus. Kui düüsi väljalaskeosa on lähedane segamiskambri sektsiooni väärtusele, ei sõltu rõhk pärast pihustit süstitava vee rõhust. Ristlõike suhe avaldab auru-veepihusti omadustele sama mõju kui muud tüüpi jugaseadmete omadustele: aurujoa kompressorid, veejoapumbad. Indikaatori tõus toob kaasa sissepritsekoefitsiendi suurenemise ja veesurve vähenemise pärast pihustit p. Nagu juba märgitud, piiravad auru-veepihustis maksimaalset ja minimaalset sissepritsekoefitsienti segamiskambris keeva vee tingimused. Vee keetmine segamiskambris on madalam kui küllastus (kavitatsiooni) rõhk segamiskambri veetemperatuuril t_. Mõlemad rõhud (p ja p2) sõltuvad tööauru ja sissepritsevee antud parameetrite sissepritsekoefitsiendist u ning pihusti mõõtmetest. Segamiskambris oleva vee temperatuur määratakse soojusbilansi järgi. Sellel temperatuuril määratakse vastav pv väärtus küllastunud auru tabelitest. Vee rõhk silindrilise segamiskambri p2 alguses sõltub kiirusest, mille süstitava vee mass saab enne segamiskambrisse sisenemist impulsside vahetamise tulemusena süstitava ja töökeskkonna vahel.

Kui eeldada, et pärast tööauru kondenseerumist moodustub töövedeliku juga, mis liigub väga suurel kiirusel ja võtab seetõttu väga väikese ristlõike, ning et peamine impulsside vahetus selle joa ja sissepritse vahel. vesi tekib silindrilises segamiskambris, siis võib arvestamata jätta keskmise kiirusega, mis saadakse vee sissepritsega rõhul p. Sel juhul saab veesurvet segamiskambri alguses määrata Bernoulli võrrandiga. Sissepritsetava vee rõhu langus konstantsel temperatuuril (t = const) vähendab pihusti tööpiirkonda, kuna sel juhul lähenevad sissepritse väärtused. Tööauru rõhu tõus toob kaasa sarnase efekti. Sissepritsevee konstantsel rõhul p ja temperatuuril t põhjustab töötava auru rõhu p tõus teatud väärtuseni pihusti töö katkemise. Seega, kui UD = 1,8, süstitava vee rõhk p = 80 kPa ja selle temperatuur / = 20 ° C, siis pihusti töö katkemine toimub siis, kui tööauru rõhk p on kuni 0,96 MPa ja / = 40 ° C juures. C tööauru rõhku ei saa tõsta üle 0,65 MPa. Seega on piiravate sissepritsekoefitsientide sõltuvused pihusti peamisest geomeetrilisest parameetrist, aga ka töötingimustest.

Saavutatavad süstimiskoefitsiendid. Selleks, et määrata pihusti antud töötingimustes saavutatav sissepritsekoefitsient: tööauru p ja t parameetrid, süstitava vee parameetrid ja nõutav veesurve pärast pihustit, on vaja koos lahendada võrrand. piirava sissepritsekoefitsiendi karakteristiku ja võrrandi. Düüsi asend mõjutab oluliselt piiravat sissepritsekoefitsienti: mida väiksem on düüsi kaugus segamiskambrist, seda väiksem on piirav sissepritsekoefitsient. Seda saab seletada asjaoluga, et düüsi väikesel kaugusel segamiskambrist ei ole tööaurul aega vastuvõtukambris täielikult kondenseeruda ja see võtab osa segamiskambri sisselaskeosast, vähendades seeläbi ristumist. sektsioon vee läbimiseks. Düüsi kauguse suurenemisega segamiskambrist suureneb sissepritse koefitsient, kuid see tõus aeglustub järk-järgult. Düüsi maksimaalsel kaugusel segamiskambrist (36 mm) on piirav sissepritsekoefitsient lähedane arvutatule. Võib eeldada, et selle edasine suurendamine ei too kaasa piirdise sissepritse koefitsiendi märgatavat suurenemist Samasugune regulaarsus ilmnes erinevate tööauru rõhkude ja düüsi väljalaskeosa erineva läbimõõdu juures. Saadud tulemuste põhjal viidi kõik katsed teiste segamiskambrite ja tööotsikutega läbi düüsi maksimaalsel kaugusel segamiskambrist. Ainult p = 0,8 MPa ja näitaja 1,8 korral on sissepritsevee rõhu tõus alla p ühtlane, mis on ilmselt seletatav asjaoluga, et nendes tingimustes on pihusti töörežiim seiskumise lähedal. Tõepoolest, 1,8 ja p = 0,8 MPa juures on sissepritsevee arvutatud minimaalne rõhk umbes 0,6 atm. 1,8 ja p = 0,8 MPa juures on süstitava vee rõhk miinimumi lähedal. Selles režiimis töötab pihusti piirava sissepritsekoefitsiendiga, mis on peaaegu võrdne arvutatud koefitsiendiga, kuid ei tekita süstitava vee rõhu arvutuslikku tõusu. Seda nähtust täheldati ka teistes katsetes, kui pihustit kasutati seiskumislähedases režiimis. Selleks, et realiseerida teoreetiliselt võimalikud veerõhu tõusud injektoris nendes tingimustes, on ilmselt vaja põhjalikumalt läbi viia voolutee, valida täpselt segamiskambri vaheline kaugus jne. Pneumaatilise transpordi jaoks mõeldud joaseadmete arvutamisel tuleb arvestada absoluutrõhk p on tavaliselt võrdne 0 , 1 MPa, välja arvatud juhul, kui aparaadi vastuvõtukambris ei tekitata kunstlikku vaakumit. Arvuti väärtus on tavaliselt võrdne seadmest allavoolu oleva võrgu rõhukaoga. See rõhukadu sõltub peamiselt jugaseadmest allavoolu asuva torujuhtme läbimõõdust ja transporditava keskkonna tihedusest. Vooluparameetrite arvutamiseks pneumaatilise transpordi joaseadmete iseloomulikes sektsioonides saab kasutada samu võrrandeid, mis gaasijuga pihustite puhul. Töövoo ülekriitilise paisumissuhte korral arvutatakse tööotsiku peamised mõõtmed samade valemite abil nagu reaktiivkompressorite puhul. Alakriitilise paisumissuhte korral on tööpihustid koonilise kujuga ja düüsi ristlõige arvutatakse. Düüsi läbiv voolukiirus subkriitilisel paisumisastmel määratakse valemitega, nagu ka seadme aksiaalne mõõde.

Vee-õhu ejektorid. Vesi-õhk ejektori seade ja omadused. Vesi-õhk ejektorites on töö(väljaviske)keskkonnaks vesi, mis juhitakse rõhu all koonduvasse düüsi, mille väljalaskeava juures omandab see suure kiiruse. Düüsist vastuvõtukambrisse voolav veejuga haarab kaasa läbi düüsi kambrisse siseneva õhu või auru-õhu segu, misjärel vool läheb segamiskambrisse ja difuusorisse, kus rõhk tõuseb. Traditsioonilise voolutee vormi kõrval kasutatakse vesi-õhk ejektoreid, milles töövedelik juhitakse segamiskambrisse läbi mitme tööotsiku või ühe mitme avaga düüsi (multi-jet düüsi).

Interakteeruvate kandjate kontaktpinna suurenemise tulemusena viib selline otsik, nagu on näidanud eksperimentaalsed uuringud, sissepritsekoefitsiendi teatud tõusu, kui kõik muud asjad on võrdsed.

Eksperimentaalsed uuringud on näidanud ka võimalust suurendada ühefaasiliste joaseadmete puhul segamiskambri pikkust 8-10 kaliibri asemel 40-50-ni. Ilmselt on see tingitud asjaolust, et homogeense gaas-vedelik emulsiooni moodustamine nõuab pikemat segunemistee pikkust kui ühefaasilise voolu kiirusprofiili ühtlustamine.

Spetsiaalselt sellele küsimusele pühendatud uuringus näitavad autorid tööjoa hävimisprotsessi järgmisel viisil. Töövedeliku juga gaasilises keskkonnas hävib joasüdamikust välja kukkuvate tilkade tagajärjel. Joa hävitamine algab lainetuste (lainete) ilmumisega selle pinnale düüsi väljapääsust mitme läbimõõdu kaugusel. Seejärel kasvab lainete amplituud, kuni tilgad või vedelikuosakesed hakkavad keskkonda välja kukkuma. Protsessi arenedes joa tuum väheneb ja lõpuks kaob. Vahemaa, mille juures joa laguneb, loetakse segunemistsooniks, kus pidev keskkond on sissepritsetud gaas. Pärast rõhu järsku tõusu muutub vedelik pidevaks keskkonnaks, milles jaotuvad gaasimullid. Segamiskambri pikkus peab olema piisav segamise lõpuleviimiseks. Kui segamiskambri pikkus on ebapiisav, muutub segamistsoon hajutiks, mis vähendab vesi-õhk ejektori efektiivsust.

Autorite uuritud geomeetrilise parameetri vahemikus oli segamispikkus vastavalt 32-12 segamiskambri kaliibrit. Autorite uuringute kohaselt on tööotsiku optimaalne kuju vaakumi difusioon erinevates mahutites jne. Vesi-õhk ejektorid on alati üheastmelised. On välja pakutud kaheastmeliste vee-õhu ejektorite või auru- ja teise veejoa astmega ejektorite konstruktsioone, kuid need pole laialt levinud. Kondensatsioonijaamade tingimustes suruvad üheastmelised vesi-õhk ejektorid kondensaatorist imetud auru-õhu segus sisalduva õhu kokku rõhult 2-6 kPa atmosfäärirõhule või siis, kui vesi-õhk ejektor asub teatud kindlal kohal. kõrgus äravoolupaagi veetasemest - rõhuni, mis on väiksem kui õhurõhk äravoolutorus oleva vee-õhu samba segu rõhu tõttu.

Vesi-õhk ejektori töötingimuste iseloomulik tunnus on töövee ja väljapaiskutava õhu tiheduse suur erinevus. Nende väärtuste suhe võib ületada 10. Vee-õhu ejektori sissepritse massikoefitsiendid on tavaliselt suurusjärgus 10 "6 ja mahulised sissepritsekoefitsiendid on 0,2-3,0.

Eksperimentaalsete uuringute jaoks on vesi-õhk ejektorid sageli valmistatud läbipaistvast materjalist, et oleks võimalik jälgida keskkonna liikumise olemust Eksperimentaalsed vesi-õhk ejektorid VTI - pleksiklaasist sisselaskeosaga segamismõõduga. Rõhku mõõdetakse segamiskambri pikkuses neljas punktis. Visuaalsete vaatluste ja rõhumõõtmiste põhjal kogu pikkuses on vool segamiskambris kujutatud järgmiselt. Veevool siseneb segamiskambrisse, säilitades oma esialgse silindrilise kuju. Ligikaudu 2 kaliibri d3 kaugusel algusest peale selgub, et segamiskamber on juba piimvalge vesi-õhk emulsiooniga (vahuga) täidetud ja segamiskambri seintel vee-õhk vastupidised voolud. täheldatakse emulsiooni tekkimist, mille joa jälle kinni püüab ja sellega minema kannab. See tagasiliikumine on tingitud rõhu suurenemisest segamiskambri pikkuses. Kõigis vaadeldavates režiimides on rõhk segamiskambri alguses võrdne p-ga vastuvõtukambris. Madala vasturõhu korral on rõhu tõus silindrilises segamiskambris suhteliselt väike. Peamine rõhu tõus toimub difuusoris. Vasturõhu suurenemisega see pilt muutub: rõhu tõus hajutis väheneb ja segamiskambris järsult suureneb ning see toimub segamiskambri suhteliselt väikeses osas järsult. Mida väiksem on segamiskambri ja düüsi ristlõike suhe, seda tugevam on rõhuhüpe. Hüppe koht on selgelt eristatav, kuna pärast seda ei liigu piimvalge emulsioon, vaid läbipaistev õhumullidega vesi. Mida suurem on segamiskambri ja düüsi ristlõigete suhe, seda arenenumad on vesi-õhk emulsiooni pöördvoolud. Vasturõhu tõusuga liigub rõhuhüpe vastu joa voolu ja lõpuks jõuab teatud vasturõhul (p) segamiskambri algusesse. Sel juhul peatub õhu väljapaiskumine vee poolt, kogu segamiskamber täidetakse läbipaistva veega, ilma õhumullideta. Sarnased nähtused leiavad aset ka siis, kui töötava vee rõhk alaneb konstantsel vasturõhul. Kirjeldatud reaktiivaparaatide tüüpide arvutamiseks osutus impulssvõrrandi rakendamine väga viljakaks. See võrrand võtab arvesse reaktiivseadmetes esinevate pöördumatute energiakadude peamist tüüpi - nn löögikadusid. Viimased määratakse peamiselt süstitava ja töökeskkonna masside ja kiiruste suhte järgi. Kui vesi-õhk ejektor töötab, siis sissepuhutava õhu mass osutub tuhandeid kordi väiksemaks töövee massist ega saa seetõttu tööveejoa kiirust mingil määral muuta.

Impulsivõrrandi rakendamine interakteeruvate voogude jaoks sel juhul, nagu tehti ühefaasiliste seadmete arvutatud võrrandite tuletamisel, viib saavutatava sissepritsekoefitsiendi väärtusteni, mis on mitu korda suuremad kui eksperimentaalsed. . Seetõttu on erinevate autorite seni välja pakutud vesi-õhk ejektorite arvutamise meetodid sisuliselt empiirilised valemid, mis võimaldavad saada eksperimentaalsetele andmetele enam-vähem lähedasi tulemusi.

Vesi-õhk ejektorite eksperimentaalsed uuringud on näidanud, et kui ejektori tööparameetrid (töötava, sissepritse, surukeskkonna rõhk, õhu massivoolukiirus) muutuvad laias vahemikus, säilib üsna stabiilne mahuline sissepritse koefitsient. Seetõttu on paljudes vee-õhu ejektorite arvutamise meetodites välja pakutud valemid mahulise sissepritsekoefitsiendi määramiseks. Segamiskambris on vee ja õhu suure kontaktpinna tõttu õhk küllastunud veeauruga. Auru temperatuur emulsioonis on praktiliselt võrdne vee temperatuuriga. Seetõttu on emulsiooni gaasifaasiks küllastunud auru-õhu segu. Selle segu summaarne rõhk segamiskambri alguses on võrdne vastuvõtukambrisse sisestatud kuiva õhu rõhuga p. Õhu osarõhk segus on sellest rõhust väiksem küllastunud auru rõhu võrra töökeskkonna temperatuuril. Kuna ejektoris kokkusurutud õhk on osa õhu-auru segust, siis ülaltoodud mahulise sissepritseteguri avaldises on V väärtus auru-õhu segu mahuline voolukiirus, mis Daltoni seaduse kohaselt on võrdne õhu mahuvoolukiirusega osarõhul p. Sel juhul saab sisestatud õhu massivoolukiiruse määrata Clapeyroni võrrandist. Kui rõhk difuusoris tõuseb, kondenseerub emulsioonis sisalduv aur. Tuginedes ühejoaga otsiku ja umbes 10-kaliibrilise silindrilise segamiskambriga vee-õhu ejektori katsetulemustele, tehti ettepanek kasutada vee-õhk ejektori arvutamiseks veejoa pumba valemeid. , milles massi sissepritse koefitsient asendatakse mahulisega (väljastatava keskkonna kiirus on null), töötava surukeskkonna erimahud on samad.

Katsed näitavad, et GB suurenedes väheneb auru hulk imetavas segus antud temperatuuril algul väga kiiresti ja seejärel aeglasemalt. Sellest lähtuvalt suureneb karakteristik pa -AGB) juures / cm = const, alustades ordinaat punktist pa = pn (at GB = 0), ja läheneb asümptootiliselt karakteristikule, mis vastab kuiva õhu imemisele samal tööveetemperatuuril. TV. Seega erineb veejuga ejektori karakteristik auru-õhu segu imemisel antud temperatuuril oluliselt aurujuga ejektori vastavast karakteristikust, milleks on (kuni ülekoormuspunktini) sirgjoon, millele vastab kuni Gn = konst.

Lihtsuse huvides võib praktilistel eesmärkidel piisava täpsusega eeldada, et veejoa ejektori karakteristik antud temperatuuriga auru-õhu segu imemisel koosneb kahest sektsioonist, mis analoogselt karakteristikutega aurujoaga ejektorit võib nimetada töötamiseks ja ümberlaadimiseks. Veejoa ejektori karakteristikute tööosa piires Näidatud eeldusel algab karakteristiku ülekoormusosa õhuvoolukiirusest G, mis kuiva õhu imemise korral vastab rõhule. рн on võrdne küllastunud auru rõhuga рп väljaimetava segu temperatuuril. Ülekandeosa, st ala GB> G puhul võib eeldada, et ejektori karakteristik õhu-auru segu väljaimemisel langeb kokku selle karakteristikuga kuivas õhus antud t juures.

Kui veejoaga ejektor imeb kuiva õhku, saab selle jõudlust GH teatud imemisrõhu p juures suurendada või antud G juures imemisrõhku alandada nii töövee töörõhu pp tõstmisega kui ka vasturõhu vähendamisega, st rõhk hajuti arvuti taga. Arvutit on võimalik vähendada näiteks paigaldades veejoa ejektori teatud kõrgusele veetasemest äravoolupaaki või kaevu. Tänu sellele väheneb rõhk hajuti allavoolu kolonni rõhu väärtuse võrra äravoolutorustikus. Tõsi, sama töötava veepumbaga kaasneb sellega tööpihusti pp ees veesurve mõningane langus, kuid see vähendab ainult osaliselt positiivset mõju, mis saavutatakse rc vähenemise tulemusena.Veejoa paigaldamisel ejektor kõrgusel H üle äravoolukaevu veetaseme, on rõhk pärast hajutit Pc = P6 + Ap. Kui õhu-auru segu imetakse ära veejoaga ejektoriga, mõjutab ülaltoodud viisil pc vähenemine soodsalt ka ejektori karakteristikut, kuid mitte niivõrd imemisrõhu languse tõttu töösektsioonis. karakteristikust, kuid karakteristiku töölõigu pikkuse suurenemise (st G suurenemise) tõttu.

enciklopediya-tehniki.ru

Väljatõmbamine on ... Mis on väljutamine?

väljutamine - ja, pl. ei noh. (fr. éjection ejection). need. 1. Kahe erineva keskkonna (aur ja vesi, vesi ja liiv jne) segamise protsess, milles üks keskkond, olles rõhu all, mõjutab teist ja seda kaasa lohistades surub selle vajalikus ... . .. Vene keele võõrsõnade sõnastik

väljutamine - ja, w. väljaviskamine f. väljutamine. 1.eriline Segamisprotsess, mida l. kaks keskkonda (aur ja vesi, vesi ja liiv jne), milles üks keskkond, olles surve all, mõjub teisele ja seda endaga kaasa lohistades lükkab vajalikus suunas ... ... Vene keele ajalooline sõnaraamat Gallismid

ejection – kõrgsurve ja madala rõhuga keskkonna kiire voolu kaasahaaramine. Väljatõmbeefekt on see, et voolu kõrgem ... ... Tehniline tõlkija juhend

ejection - väljaviskamine ja ... Vene õigekirjasõnaraamat

väljutamine - (1 g), R., D., Ave. ezhe / ctsii ... Vene keele õigekirjasõnaraamat

Väljapaiskumine on vedeliku või gaasi imemise protsess teise vedeliku või gaasi joa kineetilise energia tõttu ... Entsüklopeediline metallurgia sõnaraamat

väljaviskamine - 1. Nin. b. ike matdәneң (par belәn sunyң, su ben room һ. b. sh.) kushylu protsessid; bu ochrakta ber matdә, basim astynda bulip, ikenchesenә tәesir itә һәm, үzenә iyartep, mis tahes kirәkle yunәleshtә etep chygara 2. Tashu vakytynda turbinalarny normal ... ...

väljutamine - ezhek / qi / i [y / a] ... Morfeemika ja õigekirja sõnastik

ejection - ejection ejection * Väljaviskamine - kahe keskkonna (näiteks gaasi ja vee) vahetamise protsess, millest üks, nagu transiittoru, katkestatakse käepidemega, teisel pidsmoktє ja vishtovu th. Transiit strumin, et teeselda teost ...

väikerelvade padruni padrunipesa peegeldus - NDP padrunipesa peegeldus. Korpuse väljatõmbamine Korpuse väljatõmbamine Käsirelvade välisest kambrist eemaldatud korpuse eemaldamine. [GOST 28653 90] Lubamatu, mittesoovitav varruka väljaviskamine varruka väljutamine Teemad väikerelvad Sünonüümid ... ... Tehnilise tõlkija viide